РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ

6.44. При опирании на кирпичные стены и столбы железобетонных прогонов, балок и настилов, кроме расчета на внецентренное сжатие и смятие сечений ниже опорного узла, должно быть проверено на центральное сжатие сечение по кладке и железобетонным элементам.

Расчет опорного узла при центральном сжатии следует производить по формуле

N Ј gpRA,                                                    (51)

 где А – суммарная площадь сечения кладки и железобетонных элементов в опорном узле в пределах контура стены или столба, на которые уложены элементы;

R – расчетное сопротивление кладки сжатию;

g – коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле;

р – коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе.

Коэффициент g при опирании всех видов железобетонных элементов (прогонов, балок, перемычек, поясов, настилов) принимается:

g = 1, если Ab Ј 0,1 A;

g = 0,8, если Ab Ј 0,4 A,

где Ab – суммарная площадь опирания железобетонных элементов в узле.

При промежуточных значениях Аb коэффициент g определяется по интерполяции.

Если железобетонные элементы (балки, настилы и др.), опертые на кладку с различных сторон, имеют одинаковую высоту и площадь их опирания в узле Ab > 0,8 А, разрешается производить расчет без учета коэффициента g, принимая в формуле (51) А = Аb.

Коэффициент р принимается равным:

при сплошных элементах и настилах с круглыми пустотами – 1;

при настилах с овальными пустотами и наличии хомутов на опорных участках – 0,5.

6.45. В сборных железобетонных настилах с незаполненными пустотами кроме проверки несущей способности опорного узла в целом, должна быть проверена несущая способность горизонтального сечения, пересекающего ребра настила, по формуле

N Ј.nRbAn + RAk,                                        (52)

 где  Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию, принимается в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

Аn – площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер);

  R – расчетное сопротивление кладки сжатию;

Аk – площадь сечения кладки в пределах опорного узла (без учета части сечения, занимаемой участками настилов);

п = 1,25 – для тяжелых бетонов и п = 1,1 для бетонов на пористых заполнителях.

6.46. Расчет заделки в кладку консольных балок (рис. 14,а) следует производить по формуле

РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ

                                                 (53)

 где Q – расчетная нагрузка от веса балки и приложенных к ней нагрузок;

  Rc – расчетное сопротивление кладки при смятии;

а – глубина заделки балки в кладку;

b – ширина полок балки;

 e0 – эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки

РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ

                                                  

с – расстояние силы Q от плоскости стены.

Необходимую глубину заделки следует определять по формуле

РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ

                           (54)

Если заделка конца балки не удовлетворяет расчету по формуле (53), то следует увеличить глубину заделки или уложить распределительные подкладки под балкой и над ней.

Если эксцентриситет нагрузки относительно центра площади заделки превышает более чем в 2 раза глубину заделки (e0 > 2а), напряжения от сжатия могут не учитываться: расчет в этом случае производится по формуле

РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ

                                                 (55)

При применении распределительных подкладок в виде узких балок с шириной не более 1/3 глубины заделки допускается принимать под ними прямоугольную эпюру напряжений (рис. 14,б).

РАСЧЕТ УЗЛОВ ОПИРАНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ НА КИРПИЧНУЮ КЛАДКУ

Рис. 14. Расчетные схемы заделки консольных балок

 

 

Цитаты:

Тут употребляются формулы разного происхождения: “честной крест”, “крест Христов”, “животворящий крест” и пр. Это – явное указание на то, что соответствующие фрагменты Домостроя вынесены из различных источников; что касается самого ритуала, его многократно описывают иностранные наблюдатели. К концу XV в. способ осенения знамением изменился, многие авторы начала XVI в. осуждают современников за то, что те крестились то двумя (как прежде), то уже тремя перстами, а благословляли не “крестообразно по чину”, а кое-как, небрежно; поэтому еще в конце XV в. распространены высказывания вроде следующего: “иже не крестится двема перстома, якоже и Христос да будет проклят!” Двоеперстие признавали и Максим Грек, и митрополит Даниил. Стоглавый собор 1551 года в 31-й главе канонизировал эту форму. В первоначальном варианте Домостроя главы о двоеперстии скорее всего не было, соответствующие части могли быть добавлены позже, во второй половине XVII в., когда борьба между никонианами и старообрядцами (высоко ценившими Домострой) достигла высшей степени развития.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании каменных и армокаменных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений.

1.2. При проектировании каменных и армокаменных конструкций следует применять конструктивные решения, изделия и материалы:

а) наружные стены из: пустотелых керамических и бетонных камней и кирпича; облегченной кирпичной кладки с плитным утеплителем или засыпкой из пористых заполнителей; сплошных камней и блоков из бетона на пористых заполнителях, поризованных и ячеистых бетонов. Применение сплошной кладки из полнотелого глиняного или силикатного кирпича для наружных стен помещений с сухим и нормальным влажностным режимом допускается только при необходимости обеспечения их прочности;

б) стены из панелей и крупных блоков, изготовленных из бетонов различных видов, а также из кирпича или камней;

в) кирпич и камни марок по прочности на сжатие 150 и более в зданиях высотой более пяти этажей;

г) местные природные каменные материалы;

д) растворы с противоморозными химическими добавками для зимней кладки с учетом указаний разд. 7.

Примечание. При соответствующем обосновании допускается применять конструктивные решения, изделия и материалы, не предусмотренные настоящим пунктом.

1.3. Применение силикатных кирпича, камней и блоков; камней и блоков из ячеистых бетонов; пустотелого кирпича и керамических камней; глиняного кирпича полусухого прессования допускается для наружных стен помещений с влажным режимом при условии нанесения на их внутренние поверхности пароизоляционного покрытия. Применение указанных материалов для стен помещений с мокрым режимом, а также для наружных стен подвалов и цоколей не допускается. Влажностный режим помещений следует принимать в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.

1.4. Прочность и устойчивость конструкций и их элементов должна обеспечиваться при возведении и. эксплуатации, а также при транспортировании и монтаже элементов сборных конструкций.

1.5. При расчете конструкций следует учитывать коэффициенты надежности Уд, принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций. утвержденным Госстроем СССР.

1.6. При проектировании зданий и сооружений следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие возможность возведения их в зимних условиях.

Внесены ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР

Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 31 декабря 1981 г. № 292

Срок введения в действие 1 января 1983 г.

 

 

Крылатые фразы:

Слова господина рабу в известной притче Христа о талантах (Матф. 25, 21): “Хорошо, добрый и верный раб! В малом ты был верен, над многими тебя поставлю, войди в радость господина твоего”. 9. Чистая совесть как калька с греческого заимствована из посланий апостола Павла; только начиная с XVI в. понимается уже в духе христианской этики (до этого означало просто “сознание”); правда – славянский эквивалент христианской “совести”; совмещение христианских и славянских слов-символов типично для Домостроя и определяется общей установкой авторов произведения на синтез христианской и народной этики. Таково первое употребление слова “совесть” в контексте Домостроя – путем пояснения русским словом “правда”; в дальнейшем говорится просто о “чистой совести”.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

СМЯТИЕ (МЕСТНОЕ СЖАТИЕ)

4.13. Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить по формуле

СМЯТИЕ (МЕСТНОЕ СЖАТИЕ)

                                            (17)

где Nc – продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

Rc – расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое согласно указаниям п. 4.14;

Ac – площадь смятия, на которую передается нагрузка;

d = 1,5 – 0,5 y – для кирпичной и виброкирпичной кладки, а также кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяжелого и легкого бетона;

d = 1 – для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетона;

y – коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки.

При равномерном распределении давления y = 1, при треугольной эпюре давления y = 0,5.

Если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать = 0,75 – для кладок из материалов, указанных в поз. 1 и 2 табл. 21, и = 0,5 – для кладок из материалов, указанных в поз. 3 этой таблицы.

Таблица 21

 

x1, для нагрузок по схеме
 

рис. 9, а, в, в, д, ж

рис. 9, б, г, е, и

Материал кладки

местная нагрузка

сумма местной и основной нагрузок

местная нагрузка

сумма местной и основной нагрузок

1 Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях М50 и выше

2

2

1

1,2

2. Керамические камни с щелевыми пустотами, дырчатый кирпич, бутобетон

1,5

2

1

1,2

3. Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из бетона М35. Камни и блоки из ячеистого бетона и природного камня

1,2

1,5

1

1

Примечание. Для кладок всех видов на неотвердевшем растворе или на замороженном растворе в период его оттаивания при зимней кладке, выполненной способом замораживания, принимаются значения x1, указанные в поз. 3 настоящей таблицы.

4.14. Расчетное сопротивление кладки на смятие Rс следует определять по формуле

Rс = x R;                                                       (18)

СМЯТИЕ (МЕСТНОЕ СЖАТИЕ)

                                               (19)

где А – расчетная площадь сечения, определяемая согласно указаниям п. 4.16;

x – коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по табл. 21.

При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки Rс принимается в формуле (17) большим из двух значений: Rс, определяемого по формуле (18) для неармированной кладки, или Rс = Rsk,где Rsk – расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формуле (27) или (28).

4.15. При одновременном действии местной (опорные реакции балок, прогонов, перекрытий и т.п.) и основной нагрузок (вес вышележащей кладки и нагрузка, передающаяся на эту кладку) расчет производится раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной нагрузок, при этом принимаются различные значения x1, согласно табл. 21.

При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой.

Примечание. В случае, когда площадь сечения достаточна для восприятия одной лишь местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, допускается устранять передачу основной нагрузки на площадь смятия путем устройства промежутка или укладки мягкой прокладки над опорным концом прогона, балки или

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах приведены в табл. 2.

Таблица 2

Марка кирпича

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах

или камня

при марке раствора

При прочности раствора
 

200

150

100

75

50

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

300

250

200

150

125

100

75

50

5

3,9(39)

3,6(36)

3,2(32)

2,6(26)

‑

‑

‑

‑

‑

3,6(36)

3,3(33)

3,0(30)

2,4(24)

2,2(22)

2,0(20)

‑

‑

‑

3,3(33)

3,0(30)

2,7(27)

2,2(22)

2,0(20)

1,8(18)

1,5(15)

‑

‑

3,0(30)

2,8(28)

2,5(25)

2,0(20)

1,9(19)

1,7(17)

1,4(14)

1,1(11)

0,9(9)

2,8(28)

2,5(25)

2,2(22)

1,8(18)

1,7(17)

1,5(15)

1,3(13)

1,0(10)

0,8(8)

2,5(25)

2,2(22)

1,8(18)

1,5(15)

1,4(14)

1,3(13)

1,1(11)

0,9(9)

0,7(7)

2,2(22)

1,9(19)

1,6(16)

1,3(13)

1,2(12)

1,0(10)

0,9(9)

0,7(7)

0,6(6)

1,8(18)

1,6(16)

1,4(14)

1,2(12)

1,1(11)

0,9(9)

0,7(7)

0,6(6)

0,45(4,5)

1,7(17)

1,5(15)

1,3(13)

1,0(10)

0,9(9)

0,8(8)

0,6(6)

0,5(5)

0,4(4)

1,5(15)

1,3(13)

1,0(10)

0,8(8)

0,7(7)

0,6(6)

0,5(5)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 – для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 – для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества – растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.

3.2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл. 3.

Таблица 3

Марка кирпича

Расчетные сопротивления Rh, МПа (кгс/см 2 ), сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора
 

200

150

100

75

50

300

250

200

150

125

100

75

 idth="66" valign="top">

5,6(56)

5,2(52)

4,8(48)

4,0(40)

3,6(36)

3,1(31)

‑

5,3(53)

4,9(49)

4,5(45)

3,7(37)

3,3(33)

2,9(29)

2,5(25)

4,8(48)

4,4(44)

4,0(40)

3,3(33)

3,0(30)

2,7(27)

2,3(23)

4,5(45)

4,1(41)

3,6(36)

3,1(31)

2,9(29)

2,6(26)

2,2(22)

4,2(42)

3,7(37)

3,3(33)

2,7(27)

2,5(25)

2,3(23)

2,0(20)

примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по табл. 3 с коэффициентом 1,05.

2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл. 3 с коэффициентом 0,85.

3. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8.

3.3. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 – 1000 мм приведены в табл. 4.

Таблица 4

Марка бетона

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 – 1000 мм

или камня

при марке раствора

при нулевой прочности

 

200

150

100

75

50

25

10

раствора

  

1000 800 600 500 400 300 250 200 150 100

75

50

35

25

17,9(179)

15,2(152)

12,8(128)

11,1(111)

9,3(93)

7,5(75)

6,7(67)

5,4(54)

4,6(46)

‑

‑

‑

‑

‑

17,5(175)

14,8(148)

12,4(12)

10,7(107)

9,0(90)

7,2(72)

6,4(64)

5,2(52)

4,4(44)

3,3(33)

‑

‑

‑

‑

17,1(171)

14,4(144)

12,0(120)

10,3(103)

8,7(87)

6,9(69)

6,1(61)

5,0(50)

4,2(42)

3,1(31)

2,3(23)

1,7(17)

‑

‑

16,8(168)

14,1(141)

11,7(117)

10,1(101)

8,4(84)

6,7(67)

5,9(59)

4,9(49)

4,1(41)

2,9(29)

2,2(22)

1,6(16)

‑

‑

16,5(165)

13,8(138)

11,4(114)

9,8(98)

8,2(82)

6,5(65)

5,7(57)

4,7(47)

3,9(39)

2,7(27)

2,1(21)

1,5(15)

1,1(11)

0,9(9)

15,8(158)

13,3(133)

10,9(109)

9,3(93)

7,7(77)

6,2(62)

5,4(54)

4,3(43)

3,7(37)

2,6(26)

2,0(20)

1,4(14)

1,0(10)

0,8(8)

14,5(145)

12,3(123)

9,9(99)

8,7(87)

7,4(74)

5,7(57)

4,9(49)

4,0(40)

3,4(34)

2,4(24)

1,8(18)

1,2(12)

0,9(9)

0,7(7)

11,3(113)

9,4(94)

7,3(73)

6,3(63)

5,3(53)

4,4(44)

3,8(38)

3,0(30)

2,4(24)

1,7(17)

1,3(13)

0,85(8,5)

0,6(6)

0,5(5)

  

Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по табл. 4 с коэффициентом 1,1.

2. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, кгс/см 2 , эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 – 78 и ГОСТ 8462 – 75.

3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по табл. 4 с коэффициентом 1,2.

  

3.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 – 300 мм приведены в табл. 5.

Таблица 5

Марка кирпича

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленных или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 – 300 мм

или камня

при марке раствора

При прочности раствора
 

200

150

100

75

50

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

1000

800

600

500

400

300

200

150

100

75

50

35

25

15

13,0(130)

11,0(110)

9,0(90)

7,8(78)

6,5(65)

5,8(58)

4,0(40)

3,3(33)

2,5(25)

‑

‑

‑

‑

‑

2,5(125)

10,5(105)

8,5(85)

7,3(73)

6,0(60)

4,9(49)

3,8(38)

3,1(31)

2,4(24)

‑

‑

‑

‑

‑

12,0(120)

10,0(100)

8,0(80)

6,9(69)

5,8(58)

4,7(47)

3,6(36)

2,9(29)

2,3(23)

1,9(19)

1,5(15)

‑

‑

‑

11,5(115)

9,5(95)

7,8(78)

6,7(67)

5,5(55)

4,5(45)

3,5(35)

2,8(28)

2,2(22)

1,8(18)

1,4(14)

‑

‑

‑

11,0(110)

9,0(90)

7,5(75)

6,4(64)

5,3(53)

4,3(43)

3,3(33)

2,6(26)

2,0(20)

1,7(17)

1,3(13)

1,0(10)

0,8(8)

‑

10,5(105)

8,5(85)

7,0(70)

6,0(60)

5,0(50)

4,0(40)

3,0(30)

2,4(24)

1,8(18)

1,5(15)

1,2(12)

0,95(9,5)

0,75(7,5)

0,5(5)

9,5(95)

8,0(80)

6,0(60)

5,3(53)

4,5(45)

3,7(37)

2,8(28)

2,2(22)

1,7(17)

1,4(14)

1,0(10)

0,85(8,5)

0,65(6,5)

0,45(4,5)

8,5(85)

7,0(70)

5,5(55)

4,8(48)

4,0(40)

3,3(33)

2,5(25)

2,0(20)

1,5(15)

1,2(12)

0,9(9)

0,7(7)

0,55(5,5)

0,38(3,8)

8,3(83)

6,8(68)

5,3(53)

4,6(46)

3,8(38)

3,1(31)

2,3(23)

1,8(18)

1,3(13)

1,1(11)

0,8(8)

0,6(6)

0,5(5)

0,35(3,5)

8,0(80)

6,5(65)

5,0(50)

4,3(43)

3,5(35)

2,8(28)

2,0(20)

1,5(15)

1,0(10)

0,8(8)

0,6(6)

<
p align="center"> 0,45(4,5)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл. 5 с коэффициентом 0,8.

2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п. 2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл. 5 с коэффициентами: 0,7 для кладки наружных стек в зонах с сухим климатом, 0,5 – в прочих зонах; 0,8 – для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.

3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ± 2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл. 5 с коэффициентом 1,3.

3.5. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200 – 300 мм приведены в табл. 6.

Таблица 6

Марка

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда кладки 200 – 300 мм

камня

при марке раствора

при прочности раствора
 

100

75

50

25

10

4

0,2(2)

нулевой

150

125

100

75

50

35

25

2,7(27)

2,4(24)

2,0(20)

1,6(16)

1,2(12)

‑

‑

2,6(26)

2,3(23)

1,8(18)

1,5(15)

1,15(11,5)

1,0(10)

‑

2,4(24)

2,1(21)

1,7(17)

1,4(14)

1,1(11)

0,9(9)

0,7(7)

2,2(22)

1,9(19)

1,6(16)

1,3(13)

1,0(10)

0,8(8)

0,65(6,5)

2,0(20)

1,7(17)

1,4(14)

1,1(11)

0,9(9)

0,7(7)

0,55(5,5)

1,8(18)

1,6(16)

1,3(13)

1,0(10)

0,8(8)

0,6(6)

0,5(5)

1,7(17)

1,4(14)

1,1(11)

0,9(9)

0,7(7)

0,55(5,5)

0,45(4,5)

1,3(13)

1,1(11)

0,9(9)

0,7(7)

0,5(5)

0,4(4)

0,3(3)

Примечание. Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к табл. 5.

3.6. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл. 7.

Таблица 7

Вид кладки

Марка

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески)
 

камня

при марке раствора

при прочности раствора
   

25

10

4

0,2 (2)

нулевой

1. Из природных камней при высоте ряда до 150 мм

25

15

10

7

0,6(6)

0,4(4)

0,3(3)

0,25(2,5
)

0,45(4,5)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

0,2(2)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

0,2(2)

0,18(1,8)

0,3(3)

0,2(2)

0,18(1,8)

0,15(1,5)

0,2(2)

0,13(1,3)

0,1(1)

0,07(0,7)

2. То же, при высоте ряда 200 – 300 мм

10

7

4

0,38(3,8)

0,28(2,8)

‑

0,33(3,2)

0,25(2,5)

0,15(1,5)

0,28(2,8)

0,23(2,3)

0,14(1,4)

0,25(2,5)

0,2(2)

0,12(1,2)

0,2(2)

0,12(1,2)

0,08(0,8)

3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.

Таблица 8

Марка рваного

Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию бутовой кладки из рваного бута

бутового

при марке раствора

при прочности раствора

камня

100

75

50

25

10

4

0,2(2)

нулевой

1000

800

600

500

400

300

200

150

100

50

35

25

2,5(25)

2,2(22)

2,0(20)

1,8(18)

1,5(15)

1,3(13)

1,1(11)

0,9(9)

0,75(7,5)

‑

‑

‑

2,2(22)

2,0(20)

1,7(17)

1,5(15)

1,3(13)

1,15(11,5)

1,0(10)

0,8(8)

0,7(7)

‑

‑

‑

1,8(18)

1,6(16)

1,4(14)

1,3(13)

1,1(11)

0,95(9,5)

0,8(8)

0,7(7)

0,6(6)

0,45(4,5)

0,36(3,6)

0,3(3)

1,2(12)

1,0(10), 0,9(9)

0,85(8,5)

0,8(8)

0,7(7)

0,6(6)

0,55(5,5)

0,5(5)

0,35(3,5)

0,29(2,9)

0,25(2,5)

0,8(8)

0,7(7)

0,65(6,5)

0,6(6)

0,55(5,5)

0,5(5)

0,45(4,5)

0,4(4)

0,35(3,5)

0,25(2,5)

0,22(2,2)

0,2(2)

0,5(5)

0,45(4,5)

0,4(4)

0,38(3,8)

0,33(3,3)

0,3(3)

0,28(2,8)

0,25(2,5)

0,23(2,3)

0,2(2)

0,18(1,8)

0,15(1,5)

0,4(4)

0,33(3,3)

0,3(3)

0,27(2,7)

0,23(2,3)

0,2(2)

0,18(1,8)

0,17(1,7)

0,15(1,5)

0,13(1,3)

0,12(1,2)

0,1(1)

0,33(3,3)

0,28(2,8)

2,2(2)

0,18(1,8)

0,15(1,5)

0,12(1,2)

0,08(0,8)

0,07(0,7)

0,05(0,5)

0,03(0,3)

0,02(0,2)

0,02(0,2)

Примечания: 1. Приведенные в табл. 8 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес, для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.

2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 8, следует умножать на коэффициент 1,5.

3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом – на 0,1 МПа (1 кг/см 2 ; при кладке в траншеях «враспор» с нетронутым грунтом и при надстройках – на 0,2 МПа (2 кгс/см 2 ).

3.8. Р

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

ДОПУСТИМЫЕ ОТНОШЕНИЯ ВЫСОТ СТЕН И СТОЛБОВ К ИХ ТОЛЩИНАМ

6.16. Отношение высоты стены или столба к толщине независимо от результатов расчета не должно превышать указанных в пп. 6.17 – 6.20.

6.17. Отношение b = H/h (где H – высота этажа, h – толщина стены или меньшая сторона прямоугольного сечения столба) для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены l Ј 2,5 Н не должно превышать величин, приведенных в табл. 28 (для кладки из каменных материалов правильной формы).

Таблица 28

Марка раствора

Отношения b при группе кладки (см. табл. 26)
 

I

II

III

IV

50 и выше

25

10

4

25

22

20

‑

22

20

17

15

‑

17

15

14

‑

‑

14

13

Для стен с пилястрами и столбов сложного сечения вместо h принимается условная толщина hred = 3,5 i, где i =

ДОПУСТИМЫЕ ОТНОШЕНИЯ ВЫСОТ СТЕН И СТОЛБОВ К ИХ ТОЛЩИНАМ

. Для столбов круглого и многоугольного сечений, вписанных в окружность, hred =0,85d, где d – диаметр сечения столба.

Примечание. При высоте этажа H большей свободной длины стены l отношение l/h не должно превышать значения 1,2 b по табл. 28.

6.18. Отношения b для стен и перегородок при условиях, отличающихся от указанных в п. 6.17, следует принимать с поправочным коэффициентом k, приведенным в табл. 29.

Таблица 29

Характеристика стен и перегородок

Коэффициент k

1.Стены и перегородки, не несущие нагрузки от перекрытий или покрытий при толщине, см:

 

25 и более

1,2

10 и менее

1,8

2. Стены с проемами

ДОПУСТИМЫЕ ОТНОШЕНИЯ ВЫСОТ СТЕН И СТОЛБОВ К ИХ ТОЛЩИНАМ

3. Перегородки с проемами

0,9

4. Стены и перегородки при свободной их длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5 Н

0,9

5. То же, при l > 3,5Н

0,8

6. Стены из бутовых кладок и бутобетона

0,8

Примечания: 1. Общий коэффициент снижения отношений b, определяемый путем умножения отдельного коэффициента снижения k (табл. 29), принимается не ниже коэффициента снижения kp, указанного в табл. 30 для столбов.

2. При толщине ненесущих стен и перегородок более 10 и менее 25 см величина поправочного коэффициента k определяется по интерполяции.

3. Значения Аn – площадь нетто и Ab – площадь брутто определяются по горизонтальному сечению стены.

Предельные отношения b для столбов принимаются по табл. 28 с коэффициентами, приведенными в табл. 30.

Таблица 30

d colspan="3" width="416" valign="top">

Примечание. Предельные отношения b несущих узких простенков, имеющих ширину менее толщины стены, должны приниматься как для столбов с высотой, равной высоте проемов.

 

Коэффициент k для столбов

Меньший размер поперечного сечения столба, см

из кирпича и камней правильной формы

из бутовой кладки и бутобетона

90 и более

0,75

0,6

70 – 89

0,7

0,55

50 – 69

0,65

0,5

Менее 50

0,6

0,45

6.19. Отношения b, приведенные в табл. 28 и умноженные на коэффициент k по табл. 29 для стен и перегородок, могут быть увеличены: при конструктивном продольном армировании кладки (при m = 0,05 %) в одном направлении (в горизонтальных швах кладки) – на 20%.

При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями l Ј kbh высота стен H не ограничивается и определяется расчетом на прочность. При свободной длине l, равной или большей Н, но не более 2Н (где Н – высота этажа) должно соблюдаться условие

H + l Ј 3kbh.                                                (49)

6.20. Для стен, перегородок и столбов, не закрепленных в верхнем сечении, значения отношений b должны быть на 30 % менее установленных в пп.6.17 – 6.19.

 

 

В мире мудрых мыслей:

Сокращенный пересказ Еванг. от Матфея (5, 23-24), в котором сказано: “если ты принесешь дар твой к жертвеннику и там вспомнишь, что брат твой имеет что-нибудь против тебя, оставь там дар твой пред жертвенником и пойди прежде помирись с братом твоим, и тогда приди и принеси дар твой”. 40. Ср. Еванг. от Луки (11, 41): Подавайте лучше милостыню из того, что у вас есть: тогда все будет у вас чисто”

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

КАРНИЗЫ И ПАРАПЕТЫ

6.54. Расчет верхних участков стен в сечении, расположенном непосредственно под карнизами, производится для двух стадий готовности здания:

а) для незаконченного здания, когда отсутствуют крыша и чердачное перекрытие;

б) для законченного здания.

6.55. При расчете стены под карнизом для незаконченного здания должны учитываться следующие нагрузки:

а) расчетная нагрузка от собственного веса карниза и опалубки (для монолитных железобетонных и армированных каменных карнизов), если она поддерживается консолями или подкосами, укрепленными в кладке;

б) временная расчетная нагрузка по краю карниза 100 кг на 1 м карниза или на один элемент сборного карниза, если он имеет длину менее 1 м;

в) нормативная ветровая нагрузка на внутреннюю сторону стены.

Примечания. 1. Если по проекту концы анкеров, обеспечивающих устойчивость карниза, заделываются под чердачным перекрытием, то при расчете должно учитываться наличие чердачного перекрытия (полностью или частично);

2. Расчетом должна быть также проверена устойчивость карниза при неотвердевшей кладке.

6.56. Карнизы и участки стен под карнизами законченных зданий должны быть рассчитаны на следующие нагрузки:

а) вес всех элементов здания, как создающих опрокидывающий момент относительно наружной грани стены, так и повышающих устойчивость стены, при этом вес крыши принимается уменьшенным на величину отсоса от ветровой нагрузки;

б) расчетная нагрузка на край карниза 150 кг на 1 м или на один элемент сборного карниза длиной менее 1 м;

в) половина расчетной метровой нагрузки.

Примечание. Снеговая нагрузка при расчете карнизов не учитывается.

6.57. Общий вынос карниза, образованного напуском рядов кладки, не должен превышать половины толщины стены. При этом вынос каждого ряда не должен превышать 1/3 длины камня или кирпича.

6.58. Для кладки карнизов с выносом менее половины толщины стены и не более 20 см применяются те же растворы, что и для кладки верхнего этажа. При большем выносе кирпичных карнизов марка раствора для кладки должна быть не ниже 50.

6.59. Карнизы и парапеты при недостаточной их устойчивости должны закрепляться анкерами, заделываемыми в нижних участках кладки.

Расстояние между анкерами не должно превышать 2 м, если концы анкеров закрепляются отдельными шайбами. При закреплении концов анкеров за балку или за концы прогонов расстояние между анкерами может быть увеличено до 4 м. Заделка анкеров должна располагаться не менее чем на 15 см ниже того сечения, где они требуются по расчету.

При железобетонных чердачных перекрытиях концы анкеров следует заделывать под ними.

При сборных карнизах из железобетонных элементов в процессе возведения должна быть обеспечена устойчивость каждого элемента.

6.60. Анкеры должны располагаться, как правило, в кладке на расстоянии в 1/2 кирпича от внутренней поверхности стены. Анкеры, расположенные снаружи кладки, должны быть защищены слоем цементной штукатурки толщиной 3 см (от поверхности анкера).

При кладке на растворах марки 10 и ниже анкеры должны закладываться в борозды с последующей заделкой их бетоном.

6.61. Сечение анкера допускается определять по усилию, определяемому по формуле

КАРНИЗЫ И ПАРАПЕТЫ

                                                 (61)

 где М – наибольший изгибающий момент от расчетных нагрузок;

h0 – расстояние от сжатого края сечения стены до оси анкера (расчетная высота сечения).

6.62. Кладка стен под карнизами проверяется на внецентренное сжатие. При отсутствии анкеров, а также при наличии анкеров в сечении на уровне их заделки эксцентриситеты более 0,7у не допускаются.

Во всех случаях должны быть проверены расчетом все узлы передачи усилий (места заделки анкеров, анкерных балок и т.п.).

6.63. Парапеты следует рассчитывать в нижнем сечении на внецентренное сжатие при действии нагрузок от собственного веса и расчетной ветровой нагрузки, принимаемой с аэродинамическим коэффициентом 1,4. При отсутствии анкеров эксцентриситеты более 0,7у не допускаются.

6.64. Нагрузки, повышающие устойчивость карнизов и парапетов, принимаются с коэффициентом 0,9.

 

 

Мудрые пожелания:

По мнению исследователей, здесь имеется в виду либо Василий Иванович, которого самодержцем еще при жизни провозгласил его отец Иван III, либо сам Иван III; в любом случае ясно, что первый свод Домостроя сложился до 1533 года – года смерти Василия
III. Возможно и третье предположение: самодержець – не титул, а обычное именование государя, известное на Руси издавна (как перевод греческого слова – автократор – самовластец).

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.19. Расчет элементов неармированных каменных конструкций на прочность при осевом растяжении следует производить по формуле

N Ј RtAn,                                                      (22)

где N – расчетная осевая сила при растяжении;

Rt – расчетное сопротивление кладки растяжению, принимаемое по табл. 10 – 12 по перевязанному сечению;

Аn – расчетная площадь сечения нетто.

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на осевое растяжение по неперевязанному сечению, не допускается.

 

 

Умные мысли:

Симеон Столпник (356-459) – киликиец по рождению, христианский аскет, поражавший современников самоотверженностью аскезы и умением читать чужие мысли; с 423 г. затворился на высоком столбе, время от времени занимаясь пророчествами. Образ, неоднократно использованный в мировой литературе. 26. Следуют выписки из Кормчей книги с толкованиями из святых отцов по Златоусту; довольно точное следование мефодиевскому переводу текста, который выполнен еще в IX в. Первые законы, связанные с нравственными, а не имущественными отношениями, пришли на Русь именно в переводе Номоканона – свода церковных правил (славянский перевод – Кормчая), эти церковные установления регламентировали и семейную жизнь, и сферу церковной власти в отношении к тем преступлениям, которые еще Владимир I Святой отдал под юрисдикцию церкви. Эти законы (”правила”) постепенно заменяли действовавшие до того языческие обычаи.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ

7.1. Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т.п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов:

а) на растворах не ниже марки 50 с противоморозными химическими добавками, не вызывающими коррозии материалов кладки (поташ, нитрит натрия, смешанные добавки, комплексные добавки НКМ), твердеющих на морозе без обогрева;

б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора), так и в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, не должна превышать 15 м. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого «враспор» со стенками траншей на растворах марки не ниже 25;

в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий.

7.2. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются:

равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в табл. 2 – 8, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15°С, и с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15°С.

7.3. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по табл. 2 – 8 с понижающими коэффициентами; для кирпичной и каменной кладки при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялась кладка, до минус 15°С – 0,9 и до минус 30°С – 0,8, для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются.

7.4. Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования), должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (п.7.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90 %. При кладке, выполняемой способом замораживания (п. 7.3) для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70 %.

7.5. При кладке на растворах с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии арматуры, коэффициенты условий работы gс1 и gcs1 приведенные в табл. 33, не учитываются. При кладке способом замораживания или способом замораживания с искусственным обогревом возведенных конструкций следует учитывать влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы коэффициентов условий работы gс1 и gcs1.

Таблица 33

Вид напряженного состояния

Коэффициенты условий работы

зимней кладки

кладки gс1

сетчатой арматуры gcs1

1. Сжатие отвердевшей (после оттаивания) кладки из кирпича

1,0

‑

2. То же, бутовой кладки из постелистого камня

0,8

‑

3. Растяжение, изгиб, срез отвердевшей кладки всех видов по растворным швам

0,5

‑
;

4. Сжатие кладки с сетчатым армированием, возводимой способом замораживания в стадии оттаивания

‑

0,5

5. То же, отвердевшей (после оттаивания)

‑

0,7

6. То же, возводимой на растворах с противоморозными добавками при твердении на морозе и прочности раствора не менее 1,5 МПа (15 кгс/см 2 ) в момент оттаивания

‑

1,0

7.6. В рабочих чертежах зданий повышенной этажности (9 этажей и более), возводимых зимой на растворах с противоморозными химическими добавками, следует указывать требуемые промежуточные прочности раствора на этажах для различных стадий готовности здания.

7.7. Расчет несущей способности конструкций, возводимых способом замораживания на обыкновенных растворах (без противоморозных добавок), должен производиться: в стадии оттаивания при расчетной прочности оттаивающего раствора 0,2 МПа (2 кгс/см 2 ) при растворе на портландцементе и толщине стен и столбов 38 см и более; при нулевой прочности оттаивающего раствора и растворе на шлакопортландцементе или пуццолановом цементе независимо от толщины стен и столбов, а также при растворе на портландцементе, если толщина стен и столбов менее 38 см.

При расчете в стадии оттаивания должно учитываться влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы дополнительных коэффициентов условий работы gс1 и gcs1, приведенных в табл. 33.

7.8. Прочность зимней кладки, выполняемой способом замораживания с обогревом, должна определяться расчетом с учетом упрочнения, достигнутого раствором в пределах всего или части сечения.

Отогревание конструкций допускается только после проверки расчетом их достаточной несущей способности в период искусственного оттаивания кладки.

7.9. Участки кладки, выполняемой способом замораживания (столбы, простенки), в которых расчетом были выявлены перенапряжения в стадии оттаивания, необходимо усиливать установкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и последующего твердения кладки.

7.10. Возведение кладки на обыкновенных растворах способом замораживания не допускается для конструкций:

а) из бутобетона и рваного бута;

б) подвергающихся в стадии оттаивания вибрации или значительным динамическим нагрузкам;.

в) подвергающихся в стадии оттаивания поперечным нагрузкам, величина которых превышает 10 % продольных;

г) с эксцентриситетами в стадии оттаивания, превышающими 0,25у для конструкций, не имеющих верхней опоры, и 0,7у при наличии верхней опоры;

д) с отношением высот стен (столбов) к их толщинам, превышающим в стадии оттаивания значения b, установленные для кладок IV группы (см. пп. 6.17 – 6.19).

Для конструкций, не имеющих верхней опоры (см. п. 6.20), предельные отношения следует уменьшать в два раза и принимать неболее b = 6. В случаях превышения предельно допускаемой гибкости конструкции при их возведении следует усилить временными креплениями, обеспечивающими их устойчивость в период оттаивания.

7.11. В качестве противоморозной добавки к растворам допускается применять только нитрит натрия:

а) при возведении влажных цехов, бань, прачечных и других помещений с повышенной влажностью воздуха, определяемой в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике, а также помещений с температурой воздуха выше 40°С;

б) при возведении конструкций, расположенных в зоне переменного уровня воды и под водой, не имеющих гидроизоляции.

7.12. Не допускается непосредственный контакт растворов с добавками нитрита натрия, поташа, НКМ, ННХКМ с оцинкованными и алюминиевыми закладными частями без предварительной защиты их протекторными покрытиями.

7.13. Растворы с добавками поташа не допускается применять в стенах из силикатного кирпича марки ниже 100 и морозостойкостью ниже Мрз 25.

7.14. При проектировании каменных стен с облицовками из плит, устанавливаемых одновременно с кладкой в зимних условиях, необходимо учитывать различную деформативность облицовочных слоев и кладки стен и в проекте указывать мероприятия, исключающие возможность образования трещин и отслоений облицовки от основной кладки стен.

7.15. В рабочих чертежах зданий или сооружений, каменные конструкции которых будут возводиться способом замораживания, дополнительно к мер

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

МАТЕРИАЛЫ

2.1. Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов или технических условий и применяться следующих марок:

а) камни – по пределу прочности на сжатие (а кирпич – на сжатие с учетом его прочности при изгибе): 4, 7, 10, 15, 25, 35, 50 (камни малой прочности – легкие бетонные и природные камни); 75, 100, 125, 150, 200 (средней прочности – кирпич, керамические, бетонные и природные камни); 250, 300, 400, 500, 600, 800, 1000 (высокой прочности – кирпич, природные и бетонные камни);

б) бетоны – по пределу прочности на сжатие:

тяжелые – М 50, М 75, М 100, М 150, М 200, М 250, М 300, М 350, М 400;

на пористых заполнителях – М 25, М 35, М 50, М 75, М 100, М 150, М 200, М 250, М 300, М 350, М 400;

ячеистые – М 15, М 25, М 35, М 50, М 75, М 100, М 150;

крупнопористые – М 15, М 25, М 35, М 50, М 75, М 100;

поризованные – М 35, М 50, М 75, М 100;

силикатные – М 150, М 200, М 250, М 300, М 400.

Допускается применение в качестве утеплителей бетонов, пределы прочности которых на сжатие 0,7 МПа (7 кгс/см 2 ) и 1,0 МПа (10 кгс/см 2 ); а для вкладышей и плит не менее 1,0 МПа (10 кгс/см 2 );

в) растворы по пределу прочности на сжатие – 4, 10, 25, 50, 75, 100. 150. 200;

г) каменные материалы по морозостойкости – Мрз 10, Мрз 15, Мрз 25, Мрз 35, Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300.

Для бетонов марки по морозостойкости те же, кроме Мрз 10.

2.2. Растворы с плотностью в сухом состоянии – 1500 кг/м 3 и более – тяжелые, до 1500 кг/м 3 – легкие.

2.3. Проектные марки по морозостойкости каменных материалов для наружной части стен (на толщину 12 см) и для фундаментов (на всю толщину), возводимых во всех строительно-климатических зонах, в зависимости от предполагаемого срока службы конструкций, но не менее 100, 50 и 25 лет, приведены в табл. 1 и пп. 2.4 и 2.5.

Примечание. Проектные марки по морозостойкости устанавливают только для материалов, из которых возводится верхняя часть фундаментов (до половины расчетной глубины промерзания грунта, определяемой в соответствии с главой СНиП «Основания зданий и сооружений»).

Таблица 1

Вид конструкций

Значения Мрз при предполагаемом сроке службы конструкций, лет
 

100

50

25

1. Наружные стены или их облицовка в зданиях с влажностным режимом помещений:

      

а) сухим и нормальным

25

15

15

б) влажным

35

25

15

в) мокрым

50

35

25

2. Фундаменты и подземные части стен:

      

а) из кирпича глиняного пластического прессования

35

25

15

б) из природного камня

25

15

15

Примечания: 1. Марки по морозостойкости камней, блоков и панелей, изготовляемых из бетонов всех видов, следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

2. Марки по морозостойкости, приведенные в табл. 1, для всех строительно-климатических зон, кроме указанных в п. 2.5 настоящих норм, могут быть снижены для кладки из глиняного кирпича пластического прессования на одну ступень, но не ниже Мрз 10 в следующих случаях:

а) для наружных стен помещений с сухим и нормальным влажностным режимом (поз. 1,а), защищенных с наружной стороны облицовками толщиной не менее 35 мм, удовлетворяющими требованиям по морозостойкости, приведенным в табл. 1, морозостойкость лицевого кирпича и керамического камня должна быть не менее Мрз 25 для всех сроков службы конструкций;

б) для наружных стен с влажным и мокрым режимом помещений (поз. 1,6 и 1,а), защищенных с внутренней стороны гидроизоляционными или пароизоляционными покрытиями;

в) для фундаментов и подземны

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

СТЕНЫ ИЗ ПАНЕЛЕЙ И КРУПНЫХ БЛОКОВ

6.21. Кирпичные панели следует проектировать из глиняного или силикатного кирпича марки не ниже 75 на растворах марок не ниже 50.

6.22. При проектировании панелей следует, как правило, предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по п.3.2. Допускается проектирование однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней, эффективных в теплотехническом отношении, толщиной в один, полтора и два камня без применения вибрации. Расчетные сопротивления кладки следует принимать в этом случае по п.3.1.

Примечание.В панелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.

6.23. Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм.

Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.

Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, не должна превышать 30 мм.

При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.

6.24. Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см) и двухслойными из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см).

Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей по контуру проемов.

Примечания: 1. Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.

2. Панели толщиной в четверть кирпича следует проектировать только для перегородок.

6.25. Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям, приведенным в пп. 4.7 и 4.8 при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. п.6.2).

Если требуемая прочность панели обеспечивается без учета арматуры, то площадь сечения продольных стержней каркасов должна определяться из условия, чтобы она составляла не менее 0,25 см на один метр горизонтального и вертикального сечений панели. Если арматура должна учитываться при определении несущей способности панели, то расчет ее должен производиться как для армокаменной конструкции. При расчете панелей толщиной 27 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет, величина которого принимается равной 1 см – для несущих однослойных панелей; 0,5 см – для самонесущих панелей, а также для отдельных слоев трехслойных несущих панелей; для ненесущих панелей и перегородок случайный эксцентриситет не учитывается.

6.26. Панели с армированными ребрами при различном материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким соединением слоев согласно пп. 4.22 – 4.24.

6.27. Соединения панелей наружных и внутренних стен, а также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать при помощи стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, но не менее 50.

6.28. Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов на пористых заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки, выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное сопротивление кладки из крупных блоков принимают по п. 3.3, а для блоков, изготовленных из кирпича или камней без вибрации, – по пп. 3.1, 3.4 и 3.6.

Марку раство

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

2 из 4«1234»