СНиП 2.04

6.78. Температурно-усадочные швы в стенах каменных зданий должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки, трещины, перекосы и сдвиги кладки по швам (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом.

6.79. Максимальные расстояния между температурно-усадочными швами, которые допускается принимать для неармированных наружных стен без расчета:

а) для надземных каменных и крупноблочных стен отапливаемых зданий при длине армированных бетонных и стальных включений (перемычки, балки и т.п.) не более 3,5 м и ширине простенков не менее 0,8 м – по табл. 32; при длине включений более 3,5 м участки кладки по концам включений должны проверяться расчетом по прочности и раскрытию трещин;

б) то же, для стен из бутобетона – по табл. 32 как для кладки из бетонных камней на растворах марки 50 с коэффициентом 0,5;

в) то же, для многослойных стен – по табл. 32 для материала основного конструктивного слоя стен;

г) для стен неотапливаемых каменных зданий и сооружений для условий, указанных в п. «а», – по табл. 32 с умножением на коэффициенты:

для закрытых зданий и сооружений – 0,7

для открытых сооружений – 0,6

д) для каменных и крупноблочных стен подземных сооружений и фундаментов зданий, расположенных в зоне сезонного промерзания грунта, – по табл. 32 с увеличением в два раза; для стен, расположенных ниже границы сезонного промерзания грунта, а также в зоне вечной мерзлоты – без ограничения длины.

Таблица 32

6.80. Деформационные швы в стенах, связанных с железобетонными или стальными конструкциями, должны совпадать со швами в этих конструкциях. При необходимости в зависимости от конструктивной схемы зданий в кладке стен следует предусматривать дополнительные температурные швы без разрезки швами в этих местах железобетонных или стальных конструкций.

6.81. Осадочные швы в стенах должны быть предусмотрены во всех случаях, когда возможна неравномерная осадка основания здания или сооружения.

6.82. Деформационные и осадочные швы следует проектировать со шпунтом или четвертью, заполненными упругими прокладками, исключающими возможность продувания швов.

Здравый смысл:

Общее место средневековой русской литературы, восходит к библейским текстам (встречается от древнейших частей Библии до Апокалипсиса). 58 Следует притча из Еванг. от Луки (14, 8-11), приводимая по древнеславянскому переводу, в котором слово бракъ значит “пир”; здесь же добавления и коммен

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• АНКЕРОВКА СТЕН И СТОЛБОВ

4.20. Расчет неармированной кладки на срез по горизонтальным неперевязанным швам и перевязанным швам для бутовой кладки следует производить по формуле

Q Ј (Rsq + 0,8 nms0) A,                                          (23)

где Rsq – расчетное сопротивление срезу (см. табл. 10);

m – коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0,7;

s0 – среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной нагрузке, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9;

п – коэффициент, принимаемый равным 1,0 для кладки из полнотелого кирпича и камней и равным 0,5 для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами, а также для кладки из рваного бутового камня;

А – расчетная площадь сечения.

Расчет кладки на срез по перевязанному сечению (по кирпичу или камню) следует производить по формуле (23) без учета обжатия (2-й член формулы 23). Расчетные сопротивления кладки должны приниматься по табл. 11.

При внецентренном сжатии с эксцентриситетами, выходящими за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений e0> 0,17 h), в расчетную площадь сечения включается только площадь сжатой части сечения Аc.

Мудрые высказывания:

Общее место средневековой литературы, восходит к некоторым местам Ветхого завета и повторяется в разных видах в Апостоле (ср. 1 Петр, 2, 9; Римл. 2, 19 и пр.). 28. Слова из II послания апостола Павла коринфянам (6, 15). 29. Точнее, рожанице, поскольку мифических предков по женской линии в языческом пантеоне славян было две.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• МОДУЛИ УПРУГОСТИ И ДЕФОРМАЦИЙ КЛАДКИ ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОЙ И ДЛИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ, УПРУГИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КЛАДКИ, ДЕФОРМАЦИИ УСАДКИ, КОЭФФИЦИЕНТЫ ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ И ТРЕНИЯ

6.35. Каменные стены и столбы должны крепиться к перекрытиям и покрытиям анкерами сечением не менее 0,5 см ² .

6.36. Расстояние между анкерами балок, прогонов или ферм, а также перекрытий из сборных настилов или панелей, опирающихся на стены, должно быть не более 6 м. При увеличении расстояния между фермами до 12м следует предусматривать дополнительные анкеры, соединяющие стены с покрытием. Концы балок, укладываемые на прогоны, внутренние стены или столбы должны быть заанкерены и при двухстороннем опирании соединены между собой.

6.37. Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Связи, устанавливаемые по высоте колонн, должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.

6.38. Расчет анкеров должен производиться:

а) при расстоянии междуанкерами более 3 м;

б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;

в) для простенков при общей величине нормальной силы N более 1000 кН (100 т).

Расчетное усилие в анкере определяется по формуле

Ns=

                                                         (50)

где М – изгибающий момент от расчетных нагрузок в уровне перекрытия или покрытия (см. п. 6.10) в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами (рис. 12);

 Н – высота этажа;

 N – расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами.

Рис. 12. Определение усилия в анкере от изгибающего момента в уровне перекрытия

Примечание. Указания настоящего пункта не распространяются на стены из виброкирпичных панелей.

6.39. Если толщина стен или перегородок назначена с учетом опирания по контуру, необходимо предусматривать их крепление к примыкающим боковым конструкциям и к верхнему перекрытию.

Крылатые выражения:

Следует развернутая цитата из 1 послания апостола Павла коринфянам (6, 9-10). 46. по пророку Давиду: на всяком месте благослови, душе моя, Господа – неоднократно встречается в Псалтыри (ср. 15,7; 25,12; 62,5-67, 27 и др.). Самое близкое соответствие дает 32,2: “Благословляю Господа во всякое время…”, что в древнеславянском переводе звучит иначе: “Благословлю Господа на всяко время” – по значению это одновременно и “время”, и “место”.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ

Постановлением Госстроя СССР от 11 сентября 1985 г. № 143 утверждены и с 1 января 1986 г. вводятся в действие разработанные ЦНИИСК им. Кучеренко и представлены Главтехнормированием изменения главы СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции», утвержденной постановлением Госстроя СССР от 31 декабря 1981 г. № 292. Текст изменений публикуется ниже.

Пункт 2.1. Абзац первый изложить в новой редакции:

2.1. Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов и применяться следующих марок или классов:

подпункт «б» изложить в новой редакции:

«б) бетонов классов по прочности на сжатие;

тяжелые – В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

на пористых заполнителях – В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

ячеистые ‑ В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5;

крупнопористые – В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5;

поризованные – В2,5; В3,5; В5; В7,5;

силикатные – В12,5; В15; В20; 825; В30».

Пункт 3.3. Табл. 4 дополнить с левой стороны графой «Классы бетона», в которой в верхних четырех строках проставляются прочерки, а в нижележащих строках указываются классы бетона: «В30; В25; В20; В15; В12,5; В7,5; В5; В3,5; В2,5; В2;»

в графе 1 табл. 4 слова «Марка бетона или камня» заменить словами «Марка камня».

Примечание 2 к табл. 4 изложить в новой редакции: «2. Классы бетона следует принимать по табл. 1 СТ СЭВ 1406 – 78. За марку блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие МПа (кгс/см ² ), эталонного образца-клуба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 – 78 и ГОСТ 8462 – 75».

Пункт 3.8. Табл. 9. Указанные в горизонтальной строке марки бетона заменить классами бетона: «М200» на «В15»; «М150» на «В12,5»; «М100» на «В7,5»; «М75» на «В5»; «М50» на «В3,5»; «М35» на «В2,5».

Пункт 3.11. Подпункт «в» изложить в новой редакции:

«в) 1,1 – для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g і 1800 кг/м ³ );

0,9 – для кладки из блоков и камней из автоклавных ячеистых бетонов и из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

0,8 – для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из неавтоклавных бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485 – 82».

Пункт 3.21. В табл. 15 позиции 4 и 5 изложить в новой редакции:

«4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов:

автоклавных                750          750          500         500         350

неавтоклавных           500          500          350         350         350

5. Из камней из ячеистых бетонов:

автоклавных                750          500         350          350         200

неавтоклавных           500          350         200         200         200».

Пункт 3.23. Пояснение к значению v =3,5 изложить в новой редакции: «v =3,5 – для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов».

Пояснение к значению v = 4 изложить в новой редакции: «v = 4 то же, из неавтоклавных ячеистых бетонов».

Пункт 3.26. Абзац четвертый изложить в новой редакции:

«из камней и крупных блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд – 4Ч10 ^-4 ».

Абзац пятый: «то же, из автоклавных бетонов на золе – 6Ч10 ^-4 ».

Пункт 4.23. Текст, приведенный в первой графе табл. 22, изложить в новой редакции:

«Камни марок М25 и выше из бетонов на пористых заполнителях и из поризованных бетонов.

Камни марок М25 и выше из автоклавных ячеистых бетонов.

Камни марок М25 и выше из неавтоклавных ячеистых бетонов».

Пункт 6.5. В табл. 26, позиции 11 марки бетона для кладок I, II и III групп заменить классами:

«М100 и выше» на «В7,5 и выше», «М75» на «В5», «М50» на «В3,5», «М35» на «В2,5».

Пункт6.51. В абзаце втором исключить фразу «Длина опоры однопролетных рандбалок должна быть не менее Н.»

Пункт 6.66. Табл 31 с левой стороны дополнить графой «Классы бетона», в первой строке таблицы указать классы бетона «В3,5 – В7,5», во второй строке классы бетона «В1 – В2», в третьей строке – «прочерк».

В графе 1 табл. 31 слова «Марка раствора или бетона» заменить словами «Марка раствора».

Пункт 7.1. В подпункте «б» фразу «Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, не должна превышать 15 м» заменить фразой «Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но не должна превышать 15 м и четырех этажей».

Умные мысли:

Мотив, частый в средневековой литературе, ср. и здесь (гл. 49: “любо званой или избранной челов
екъ…”) – обычный для Домостроя парафраз из Еванг. от Матфея (20, 16 или 22, 14): “много званых, а мало избранных”), 62. Нифонт “Трезвый”, епископ Констанции Кипрской (память 23 декабря), известен преследованием “язычников” за игрища на русалиях (”яко та игра от бесовъ есть”); “видение”, описанное в Прологе, – ночное явление тысячи бесов, стремившихся уничтожить святого, который отпугнул их крестом.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• Нет связанных записей.

4.21. Отдельные слои многослойных стен должны быть соединены между собой жесткими или гибкими связями (см. пп. 6.30 – 6.31). Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями.

4.22. При расчете многослойных стен на прочность различаются два случая:

а) жесткое соединение слоев. Различную прочность и упругие свойства слоев, а также неполное использование прочности их при совместной работе в стене следует учитывать путем приведения площади сечения к материалу основного несущего слоя. Эксцентриситеты всех усилий должны определяться по отношению к оси приведенного сечения;

б) гибкое соединение слоев. Каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые им нагрузки, нагрузки от покрытий и перекрытий должны передаваться только на внутренний слой. Нагрузку от собственного веса утеплителя следует распределять на несущие слои пропорционально их сечению.

4.23. При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле

bred = b

,                                              (24)

где  bred – приведенная ширина слоя;

b – фактическая ширина слоя;

R; т – расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение;

Ri; тi, – расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены.

Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах т и тi приведены в табл. 22.

Таблица 22

4.24. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить:

а) при центральном сжатии по формуле (10);

б) при внецентренном сжатии по формуле (13).

В формулах (10) и (13) принимаются: площадь приведенного сечения Аred, площадь сжатой части приведенного сечения Аcred и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности mR.

Коэффициенты продольного изгиба j; j1 и коэффициент
тg следует определять по указаниям пп. 4.2 – 4.7 для материала слоя, к которому приводится сечение.

При эксцентриситетах, превышающих 0,7 у относительно оси приведенного сечения, должен также производиться расчет его по раскрытию трещин согласно указаниям п. 5.3.

4.25. При расчете многослойных стен с гибкими связями (без тычковой перевязки) коэффициенты j, j1 и тg следует определять по пп. 4.2 – 4.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7.

При различном материале слоев принимается приведенная упругая характеристика кладки ared, определяемая по формуле

ared =

                                                       (25)

где  a1 и a2 – упругие характеристики слоев;

h1 и h2 – толщина слоев.

4.26. В двухслойных стенах при жесткой связи слоев эксцентриситет продольной силы, направленной в сторону термоизоляционного слоя относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения, не должен превышать 0,5 у.

4.27. Многослойные стены с плитными утеплителями (минераловатные, полимерные и т.п. плиты), засыпками или заполнением бетоном с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа (15 кгс/см ² ) и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя.

4.28. Расчет стен с облицовками, жестко соединенными с материалом стены, при наличии или отсутствии несущих теплоизоляционных слоев следует производить по правилам расчета многослойных стен (пп. 4.22 – 4.24), по площади сечения, приведенного к одному материалу, – по формуле (24). Сечение стен с облицовкой следует приводить к материалу основного несущего слоя стены.

В многослойных стенах с облицовками величину коэффициента использования прочности несущего слоя, к которому приводится сечение, следует принимать наименьшей из приведенных в табл. 22 и 23.

При эксцентриситете нагрузки в сторону облицовки коэффициент w в формуле (13) следует принимать равным единице.

Расчет по раскрытию швов облицовки на растянутой стороне сечения при эксцентриситете в сторону кладки, превышающем 0,7у относительно оси приведенного сечения, следует производить по указаниям п. 5.3.

Коэффициенты использования прочности слоев в стенах с облицовками т и тi приведены в табл. 23.

Таблица 23

4.29. При расчете стен с облицовками эксцентриситет нагрузки в сторону облицовки не должен превышать 0,25 у (у – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до края сечения в сторону эксцентриситета). При эксцентриситете, направленном в сторону внутренней грани стены e0 >у

, но не менее 0,1 у, расчет по формулам (10) – (13) производится без учета коэффициентов т и тi, приведенных в табл. 22 и 23, как однослойного сечения по материалу основного несущего слоя стены, при этом в расчет вводится вся площадь сечения элемента.

Мудрые цитаты:

По астрологическим книгам, которые использовались для гадания; входили в индекс запрещенных церковью сочинений. 31. Анкара – античный город в Малой Азии (ныне – Ангора в Турции), где состоялись заседания Вселенского собора. 32. Имеется в виду Трулльский зал (”палата”) в императорском дворце Константинополя, в котором в 691-692 гг. (при Юстиниане II) состоялся пято-шестой Вселенский собор высших церковных иерархов. В историю этот собор вошел утверждением правил относительно положения церкви в государстве и своими постановлениями относительно христианской этики (”како христианом жити”). В связи с упадком религиозной нравственности в это время начинались церковные дискуссии, из которых и выросли 102 правила, рисующие идеалы нравственной жизни (западная церковь эти правила не признает). Перечень соответствующих статей, хотя и не в принятой их последовательности, и составляет, в сущности, содержание первых частей Домостроя. Здесь приводится правило 61.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ФУНДАМЕНТЫ И СТЕНЫ ПОДВАЛОВ

4.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

N Ј тgj1 RAcw,                                            (13)

где Аc – площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади Аc определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения

Аc = A

,                                          (14)

j1 =

                                               (15)

В формулах (13) ‑ (15):

R – расчетное сопротивление кладки сжатию;

A – площадь сечения элемента;

h – высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;

e0 – эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;

j – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0 (см. пп. 4.2, 4.3) по табл. 18;

jc – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по табл. 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении

или гибкости

,

где hc и ic – высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Аc в плоскости действия изгибающего момента.

Рис. 5. Внецентренное сжатие

Рис. 6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента для внецентренно сжатого элемента

Для прямоугольного сечения hc = h – 2e0. Для таврового сечения (при e0 > 0,45y) допускается приближенно принимать Аc = 2(у – e0)b и hс = 2(у -e0), где у – расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b – ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рис. 6) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба jc следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях

 или

,

 или

,

гдеH1 и H2 – высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;

hc1; ic1и hс2; ic2 – высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;

w – коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 19;

тg – коэффициент, определяемый по формуле

                                        (16)

где Ng – расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

h – коэффициент, принимаемый по табл. 20;

e0g – эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

При h і 30 см или i і 8,7 см коэффициент тgследует принимать равным единице.

Таблица19

4.8. При е0 > 0,7у, кроме расчета внецентренно сжатых элементов по формуле (13), следует производить расчет по раскрытию трещин в швах кладки согласно указаниям п. 5.3.

Таблица 20

4.9. При расчете несущих и самонесущих стен (см. п. 6.6) толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет еv, который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы.

Величину случайного эксцентриситета следует принимать равной: для несущих стен – 2 см; для самонесущих стен, а также для отдельных слоев трехслойных несущих стен – 1 см; для перегородок и ненесущих стен, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентриситет допускается не учитывать.

4.10. Наибольшая величина эксцентриситета (с учетом случайного) во внецентренно сжатых конструкциях без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать: для основных сочетаний нагрузок – 0,9 у, для особых – 0,95 у, в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок – 0,8 у, для особых – 0,85 у, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов должно быть не менее 2 см.

4.11. Элементы, работающие на внецентренное сжатие, должны быть проверены расчетом на центральное сжатие в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия изгибающего момента в тех случаях, когда ширина их поперечного сечения b

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ) КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Центрально-сжатые элементы

4.18. Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по формуле

M Ј RtbW,                                                     (20)

где М – расчетный изгибающий момент;

W – момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе;

Rtb – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению (см. табл. 10 – 12).

Расчет изгибаемых неармированных элементов на поперечную силу следует производить по формуле

Q Ј Rtwbz,                                                    (21)

где Rtw – расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе, по табл. 11 – 13;

b – ширина сечения;

z – плечо внутренней пары сил, для прямоугольного сечения,

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, не допускается.

Мудрые мысли:

В книге Иова рассказывается о многочисленных и страшных страданиях праведника Иова, которого Бог испытывал в его верности себе. Нищий Лазарь, “который лежал у ворот” богача в струпьях, питаясь крохами с его стола, после смерти попал в рай, а богач – в ад (Еванг. от Луки, гл. 16). 24. В той же притче Еванг. от Луки сказано, что после смерти Лазарь “отнесен был ангелами на лоно Авраамово”, т. е. к праотцам, в рай.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

4.30. Расчет элементов с сетчатым армированием (рис. 10) при центральном сжатии следует производить по формуле

N Ј mgjRsk A,                                              (26)

где N – расчетная продольная сила;

 RskЈ 2R – расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

Rsk = R +

,                                         (27)

при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/см ² ), при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле

Rsk1 = R1 +

.                                              (28)

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/см ² ) отношение

принимается равным 1;

Рис. 10. Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций

1 – арматурная сетка; 2 – выпуск арматурной сетки для контроля ее укладки

R1 – расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

R25 – расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

m =

 - процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Аst с размером ячейки С при расстоянии между метками по высоте s

m =

 тg – коэффициент, определяемый по формуле (16);

 Vs и Vk – соответственно объемы арматуры и кладки;

 j – коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 для lh или li, при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием ask, определяемой по формуле (4).

Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

m = 50

%.

2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

4.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения е0 Ј 0,17 h),следует производить по формуле

N Ј mgj1 Rskb Ac w,                                                     (29)

или для прямоугольного сечения

N Ј mgj1 Rskb A (1-

) w,                                       (30)

где RskЈ 2R- расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле

Rskb = R +

,                                         (31)

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

Rskb = R1 +

.                              (32)

Остальные величины имеют те же значения, что в пп. 4.1. и 4.7.

Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений е0 >0,17h), а также при lh >15 или li >53 применять сетчатое армирование не следует.

2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

m =

%

Мудрые фразы:

Следует 11-е правило Трулльского собора, текст которого значительно переработан и сокращен в Домострое. 34. Отрицательное отнош

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

6.30. При расчете многослойных стен (см. пп. 4.21 – 4.29) связи между конструктивными слоями следует считать жесткими:

а) при любом теплоизоляционном слое и расстояниях между осями вертикальных диафрагм из тычковых рядов кирпичей или камней не более 10h и не более 120 см, где h – толщина более тонкого конструктивного слоя;

б) при теплоизоляционном слое из монолитного бетона с пределом прочности на сжатие не менее 0,7 МПа (7 кгс/см ² ) или кладке из камней марки не ниже 10, при тычковых горизонтальных прокладных рядах, расположенных на расстояниях между осями рядов по высоте кладки не более 5h и не более 62 см.

6.31. Гибкие связи следует проектировать из коррозионно-стойких сталей или сталей, защищенных от коррозии, а также из полимерных материалов. Суммарная площадь сечения гибких стальных связей должна быть не менее 0,4 см ² на 1 м ² поверхности стены.

6.32. Облицовочный слой и основная кладка стены, если они жестко связаны друг с другом взаимной перевязкой, должны, как правило, иметь близкие деформационные свойства. Рекомендуется предусматривать применение облицовочного кирпича или камней, имеющих высоту, равную высоте ряда основной кладки.

6.33. В проектах следует предусматривать перевязку облицовки, жестко связанной с кладкой тычковыми рядами, по указаниям п. 6.3.

6.34. При устройстве обрезов в кладке, жестко связанной с облицовкой, в пределах выступающей части стены по всей ее толщине в проекте следует предусматривать укладку у обреза арматурных сеток не менее чем в трех швах.

Мысли о жизни:

Общее место средневековой литературы со свойственным ей разграничением телесного и духовного; один из возможных источников – поучение “како христианом жити”, известное еще по изборнику 1076 года, а также “Слово некоего отца к сыну” (там же) и под. 44. Выражение, буквально повторяющее изречения самых древних русских поучений (XI-XII вв.)неоднократно воспроизводится в тексте Домостроя (ср. в главе 25: “от безвременного питья” и пр.), поскольку призыв: “и знай во всем меру” является основным мотивом повествовательных частей Измарагда.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ФУНДАМЕНТЫ И СТЕНЫ ПОДВАЛОВ

В рабочих чертежах должны быть указаны:

а) вид кирпича, камней, облицовочных материалов и бетонов, применяемых для кладки, а также для изготовления панелей и крупных блоков с указанием соответствующих ГОСТов или технических условий и их проектные марки по прочности и морозостойкости; для бетона на пористых заполнителях, ячеистого и поризованного указывается также плотность;

б) проектные марки растворов и вид вяжущего для кладки монтажных швов, а также изготовления панелей и крупных блоков при производстве работ как в летнее, так и в зимнее время;

в) классы и марки арматуры, полосовой и фасонной стали;

г) конструкции стен, система перевязки швов, а при облегченной кладке вид и толщина утеплителя;

д) для кладки, выполняемой при отрицательных температурах, – способ кладки и дополнительные мероприятия, обеспечивающие прочность и устойчивость зимней кладки в период ее возведения и последующей эксплуатации (см. разд. 7). Чертежи, по которым может осуществляться кладка при отрицательных температурах, должны иметь надпись о произведенной проверке прочности конструкций и возможности ее возведения в зимних условиях;

е) требования о систематическом контроле на строительстве прочности кирпича (камня) и раствора для конструкций, расчетная несущая способность которых используется более чем на 80 %. Эти конструкции должны быть отмечены на рабочих чертежах;

ж) в необходимых случаях указания о последовательности производства работ, установке временных креплений и выполнении других мероприятий, обеспечивающих прочность и устойчивость конструкций при их возведении, о прочности растворов в процентах проектной марки, при которой может быть допущено нагружение кладки.

Мудрые мысли:

Из подобных формул состоят все древнерусские поучения “против пьянства”, начиная с известных слов Феодосия Печерского (XI в.); много выразительных изречений содержится в древнерусском переводе “Пчелы” (XII в.), к которым восходят многие русские пословицы на этот счет. Здесь и слова из 1 послания апостола Павла к коринфянам (6, 10; 10, 23); ср. также Ефес. (5, 18), Деяния (4, 11), Пел. (3, 3) и пр.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ