СНиП 2.04

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ГАЗА

3.1. Годовые расходы газа для каждой категории потребителей следует определять на конец расчетного периода с учетом перспективы развития объектов – потребителей газа.

Продолжительность расчетного периода устанавливается на основании плана перспективного развития объектов – потребителей газа.

3.2. Годовые расходы газа для жилых домов, предприятий бытового обслуживания населения, общественного питания, предприятий по производству хлеба и кондитерских изделий, а также для учреждений здравоохранения следует определять по нормам расхода теплоты, приведенным в табл. 2.

Нормы расхода газа для потребителей, не перечисленных в табл. 2, следует принимать по нормам расхода других видов топлива или по данным фактического расхода используемого топлива с учетом КПД при переходе на газовое топливо.

3.3. При составлении проектов генеральных планов городов и других поселений допускается принимать укрупненные показатели потребления газа, м ³ /год на 1 чел., при теплоте сгорания газа 34 МДж/м ³ (8000 ккал/м ³ ):

при наличии централизованного горячего водоснабжения – 100;

при горячем водоснабжении от газовых водонагревателей – 250;

при отсутствии всяких видов горячего водоснабжения – 125 (165 в сельской местности).

Таблица 2

3.4. Годовые расходы газа на нужды предприятий торговли, предприятий бытового обслуживания непроизводственного характера и т. П. следует принимать в размере до 5 % суммарного расхода теплоты на жилые дома, приведенного в табл. 2.

3.5. Годовые расходы газа на технологические нужды промышленных и сельскохозяйственных предприятий следует определять по данным топливопотребления (с учетом изменения КПД при переходе на газовое топливо) этих предприятий с перспективой их развития или на основе технологических норм расхода топлива (теплоты).

3.6. Годовые расходы теплоты на приготовление кормов и подогрев воды для животных следует принимать по табл. 3.

Таблица 3

3.7. Система газоснабжения городов и других населенных пунктов должна рассчитываться на максимальный часовой расход газа.

3.8. Максимальный расчетный часовой расход газа

, м ³ /ч, при 0°С и давлении газа 0,1 МПа (760 мм. Рт. Ст.) на хозяйственно-бытовые и производственные нужды следует определять как долю годового расхода по формуле

,            (1)

Коэффициент часового максимума расхода газа следует принимать дифференцированно по каждому району газоснабжения, сети которого представляют самостоятельную систему, гидравлически не связанную с системами других районов.

Значения коэффициентов часового максимума расхода газа на хозяйственно-бытовые нужды в зависимости от численности населения, снабжаемого газом, приведены в табл. 4; для бань, прачечных, предприятий общественного питания и предприятий по производству хлеба и кондитерских изделий – в табл.5.

3.9. Расчетный часовой расход газа для предприятий различных отраслей промышленности и предприятий бытового обслуживания производственного характера (за исключением предприятий, приведенных в табл. 5) следует определять по данным топливопотребления (с учетом изменения КПД при переходе на газовое топливо) или по формуле (1) исходя из годового расхода газа с учетом коэффициентов часового максимума по отрасли промышленности, приведенных в рекомендуемом приложении 2.

Таблица 4

Таблица 5

3.10.* Для отдельных жилых домов и общественных зданий расчетный часовой расход газа

, м ³ /ч, следует определять по сумме номинальных расходов газа газовыми приборами с учетом коэффициента одновременности их действия по формуле

,                                (2)

3.11.* Годовые и расчетные часовые расходы теплоты на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения следует определять в соответствии с указаниями СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.05-91* и СНиП 2.04.07-86*.

3.12. Гидравлические режимы работы распределительных газопроводов низкого, среднего и высокого давления должны приниматься из условий создания при максимально допустимых потерях давления газа наиболее экономичной и надежной в эксплуатации системы, обеспечивающей устойчивость работы ГРП и газорегуляторных установок (ГРУ), а также работы горелок потребителей в допустимых диапазонах давления газа.

3.13.* Расчетные внутренние диаметры газопроводов необходимо определять гидравлическим расчетом из условия обеспечения бесперебойного газоснабжения всех потребителей в часы максимального потребления газа. Гидравлический расчет газопроводов допускается производить по данным, приведенным в справочном приложении 5.

Мудрые пожелания:

     Боярский мед сытить. Чтобы боярский мед сытить – снять воск до патоки, а патоки взяв вшестеро больше меда, разбавить горячей водою и тут же положить на каждый пуд по мере хмелю, да заквасить дрожжами, процедить же чисто, чтоб не осталось воску, а в мерниках квасить неделю и в бочки слить; а в бочках стоять им неделю же, и мед тот сцедить с дрожжей да положить в другую бочку, уже без дрожжей, подсытив патокой.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ВОДЫ В СИСТЕМАХ ВОДОСНАБЖЕНИЯ И КАНАЛИЗАЦИИ И ТЕПЛОТЫ НА НУЖДЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

6.35. Каменные стены и столбы должны крепиться к перекрытиям и покрытиям анкерами сечением не менее 0,5 см ² .

6.36. Расстояние между анкерами балок, прогонов или ферм, а также перекрытий из сборных настилов или панелей, опирающихся на стены, должно быть не более 6 м. При увеличении расстояния между фермами до 12м следует предусматривать дополнительные анкеры, соединяющие стены с покрытием. Концы балок, укладываемые на прогоны, внутренние стены или столбы должны быть заанкерены и при двухстороннем опирании соединены между собой.

6.37. Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Связи, устанавливаемые по высоте колонн, должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.

6.38. Расчет анкеров должен производиться:

а) при расстоянии междуанкерами более 3 м;

б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;

в) для простенков при общей величине нормальной силы N более 1000 кН (100 т).

Расчетное усилие в анкере определяется по формуле

Ns=

                                                         (50)

где М – изгибающий момент от расчетных нагрузок в уровне перекрытия или покрытия (см. п. 6.10) в местах опирания их на стену на ширине, равной расстоянию между анкерами (рис. 12);

 Н – высота этажа;

 N – расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами.

Рис. 12. Определение усилия в анкере от изгибающего момента в уровне перекрытия

Примечание. Указания настоящего пункта не распространяются на стены из виброкирпичных панелей.

6.39. Если толщина стен или перегородок назначена с учетом опирания по контуру, необходимо предусматривать их крепление к примыкающим боковым конструкциям и к верхнему перекрытию.

Крылатые выражения:

Следует развернутая цитата из 1 послания апостола Павла коринфянам (6, 9-10). 46. по пророку Давиду: на всяком месте благослови, душе моя, Господа – неоднократно встречается в Псалтыри (ср. 15,7; 25,12; 62,5-67, 27 и др.). Самое близкое соответствие дает 32,2: “Благословляю Господа во всякое время…”, что в древнеславянском переводе звучит иначе: “Благословлю Господа на всяко время” – по значению это одновременно и “время”, и “место”.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ШВЫ

Постановлением Госстроя СССР от 11 сентября 1985 г. № 143 утверждены и с 1 января 1986 г. вводятся в действие разработанные ЦНИИСК им. Кучеренко и представлены Главтехнормированием изменения главы СНиП II-22-81 «Каменные и армокаменные конструкции», утвержденной постановлением Госстроя СССР от 31 декабря 1981 г. № 292. Текст изменений публикуется ниже.

Пункт 2.1. Абзац первый изложить в новой редакции:

2.1. Кирпич, камни и растворы для каменных и армокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления камней и крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов и применяться следующих марок или классов:

подпункт «б» изложить в новой редакции:

«б) бетонов классов по прочности на сжатие;

тяжелые – В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

на пористых заполнителях – В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5; В15; В20; В25; В30;

ячеистые ‑ В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5; В12,5;

крупнопористые – В1; В2; В2,5; В3,5; В5; В7,5;

поризованные – В2,5; В3,5; В5; В7,5;

силикатные – В12,5; В15; В20; 825; В30».

Пункт 3.3. Табл. 4 дополнить с левой стороны графой «Классы бетона», в которой в верхних четырех строках проставляются прочерки, а в нижележащих строках указываются классы бетона: «В30; В25; В20; В15; В12,5; В7,5; В5; В3,5; В2,5; В2;»

в графе 1 табл. 4 слова «Марка бетона или камня» заменить словами «Марка камня».

Примечание 2 к табл. 4 изложить в новой редакции: «2. Классы бетона следует принимать по табл. 1 СТ СЭВ 1406 – 78. За марку блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие МПа (кгс/см ² ), эталонного образца-клуба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 – 78 и ГОСТ 8462 – 75».

Пункт 3.8. Табл. 9. Указанные в горизонтальной строке марки бетона заменить классами бетона: «М200» на «В15»; «М150» на «В12,5»; «М100» на «В7,5»; «М75» на «В5»; «М50» на «В3,5»; «М35» на «В2,5».

Пункт 3.11. Подпункт «в» изложить в новой редакции:

«в) 1,1 – для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g і 1800 кг/м ³ );

0,9 – для кладки из блоков и камней из автоклавных ячеистых бетонов и из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;

0,8 – для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из неавтоклавных бетонов. Виды ячеистых бетонов принимают в соответствии с ГОСТ 25485 – 82».

Пункт 3.21. В табл. 15 позиции 4 и 5 изложить в новой редакции:

«4. Из крупных блоков, изготовленных из ячеистых бетонов:

автоклавных                750          750          500         500         350

неавтоклавных           500          500          350         350         350

5. Из камней из ячеистых бетонов:

автоклавных                750          500         350          350         200

неавтоклавных           500          350         200         200         200».

Пункт 3.23. Пояснение к значению v =3,5 изложить в новой редакции: «v =3,5 – для кладки из крупных блоков или камней, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов».

Пояснение к значению v = 4 изложить в новой редакции: «v = 4 то же, из неавтоклавных ячеистых бетонов».

Пункт 3.26. Абзац четвертый изложить в новой редакции:

«из камней и крупных блоков, изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и вторичных продуктах обогащения различных руд – 4Ч10 ^-4 ».

Абзац пятый: «то же, из автоклавных бетонов на золе – 6Ч10 ^-4 ».

Пункт 4.23. Текст, приведенный в первой графе табл. 22, изложить в новой редакции:

«Камни марок М25 и выше из бетонов на пористых заполнителях и из поризованных бетонов.

Камни марок М25 и выше из автоклавных ячеистых бетонов.

Камни марок М25 и выше из неавтоклавных ячеистых бетонов».

Пункт 6.5. В табл. 26, позиции 11 марки бетона для кладок I, II и III групп заменить классами:

«М100 и выше» на «В7,5 и выше», «М75» на «В5», «М50» на «В3,5», «М35» на «В2,5».

Пункт6.51. В абзаце втором исключить фразу «Длина опоры однопролетных рандбалок должна быть не менее Н.»

Пункт 6.66. Табл 31 с левой стороны дополнить графой «Классы бетона», в первой строке таблицы указать классы бетона «В3,5 – В7,5», во второй строке классы бетона «В1 – В2», в третьей строке – «прочерк».

В графе 1 табл. 31 слова «Марка раствора или бетона» заменить словами «Марка раствора».

Пункт 7.1. В подпункте «б» фразу «Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, не должна превышать 15 м» заменить фразой «Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, определяется расчетом, но не должна превышать 15 м и четырех этажей».

Умные мысли:

Мотив, частый в средневековой литературе, ср. и здесь (гл. 49: “любо званой или избранной челов
екъ…”) – обычный для Домостроя парафраз из Еванг. от Матфея (20, 16 или 22, 14): “много званых, а мало избранных”), 62. Нифонт “Трезвый”, епископ Констанции Кипрской (память 23 декабря), известен преследованием “язычников” за игрища на русалиях (”яко та игра от бесовъ есть”); “видение”, описанное в Прологе, – ночное явление тысячи бесов, стремившихся уничтожить святого, который отпугнул их крестом.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• Нет связанных записей.

4.21. Отдельные слои многослойных стен должны быть соединены между собой жесткими или гибкими связями (см. пп. 6.30 – 6.31). Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями.

4.22. При расчете многослойных стен на прочность различаются два случая:

а) жесткое соединение слоев. Различную прочность и упругие свойства слоев, а также неполное использование прочности их при совместной работе в стене следует учитывать путем приведения площади сечения к материалу основного несущего слоя. Эксцентриситеты всех усилий должны определяться по отношению к оси приведенного сечения;

б) гибкое соединение слоев. Каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые им нагрузки, нагрузки от покрытий и перекрытий должны передаваться только на внутренний слой. Нагрузку от собственного веса утеплителя следует распределять на несущие слои пропорционально их сечению.

4.23. При приведении сечения стены к одному материалу толщина слоев должна приниматься фактической, а ширина слоев (по длине стены) изменяться пропорционально отношению расчетных сопротивлений и коэффициентов использования прочности слоев по формуле

bred = b

,                                              (24)

где  bred – приведенная ширина слоя;

b – фактическая ширина слоя;

R; т – расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение;

Ri; тi, – расчетное сопротивление и коэффициент использования прочности любого другого слоя стены.

Коэффициенты использования прочности слоев в многослойных стенах т и тi приведены в табл. 22.

Таблица 22

4.24. Расчет многослойных стен с жесткими связями следует производить:

а) при центральном сжатии по формуле (10);

б) при внецентренном сжатии по формуле (13).

В формулах (10) и (13) принимаются: площадь приведенного сечения Аred, площадь сжатой части приведенного сечения Аcred и расчетное сопротивление слоя, к которому приводится сечение, с учетом коэффициента использования его прочности mR.

Коэффициенты продольного изгиба j; j1 и коэффициент
тg следует определять по указаниям пп. 4.2 – 4.7 для материала слоя, к которому приводится сечение.

При эксцентриситетах, превышающих 0,7 у относительно оси приведенного сечения, должен также производиться расчет его по раскрытию трещин согласно указаниям п. 5.3.

4.25. При расчете многослойных стен с гибкими связями (без тычковой перевязки) коэффициенты j, j1 и тg следует определять по пп. 4.2 – 4.7 для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7.

При различном материале слоев принимается приведенная упругая характеристика кладки ared, определяемая по формуле

ared =

                                                       (25)

где  a1 и a2 – упругие характеристики слоев;

h1 и h2 – толщина слоев.

4.26. В двухслойных стенах при жесткой связи слоев эксцентриситет продольной силы, направленной в сторону термоизоляционного слоя относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения, не должен превышать 0,5 у.

4.27. Многослойные стены с плитными утеплителями (минераловатные, полимерные и т.п. плиты), засыпками или заполнением бетоном с пределом прочности на сжатие 1,5 МПа (15 кгс/см ² ) и ниже следует рассчитывать по сечению кладки без учета несущей способности утеплителя.

4.28. Расчет стен с облицовками, жестко соединенными с материалом стены, при наличии или отсутствии несущих теплоизоляционных слоев следует производить по правилам расчета многослойных стен (пп. 4.22 – 4.24), по площади сечения, приведенного к одному материалу, – по формуле (24). Сечение стен с облицовкой следует приводить к материалу основного несущего слоя стены.

В многослойных стенах с облицовками величину коэффициента использования прочности несущего слоя, к которому приводится сечение, следует принимать наименьшей из приведенных в табл. 22 и 23.

При эксцентриситете нагрузки в сторону облицовки коэффициент w в формуле (13) следует принимать равным единице.

Расчет по раскрытию швов облицовки на растянутой стороне сечения при эксцентриситете в сторону кладки, превышающем 0,7у относительно оси приведенного сечения, следует производить по указаниям п. 5.3.

Коэффициенты использования прочности слоев в стенах с облицовками т и тi приведены в табл. 23.

Таблица 23

4.29. При расчете стен с облицовками эксцентриситет нагрузки в сторону облицовки не должен превышать 0,25 у (у – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до края сечения в сторону эксцентриситета). При эксцентриситете, направленном в сторону внутренней грани стены e0 >у

, но не менее 0,1 у, расчет по формулам (10) – (13) производится без учета коэффициентов т и тi, приведенных в табл. 22 и 23, как однослойного сечения по материалу основного несущего слоя стены, при этом в расчет вводится вся площадь сечения элемента.

Мудрые цитаты:

По астрологическим книгам, которые использовались для гадания; входили в индекс запрещенных церковью сочинений. 31. Анкара – античный город в Малой Азии (ныне – Ангора в Турции), где состоялись заседания Вселенского собора. 32. Имеется в виду Трулльский зал (”палата”) в императорском дворце Константинополя, в котором в 691-692 гг. (при Юстиниане II) состоялся пято-шестой Вселенский собор высших церковных иерархов. В историю этот собор вошел утверждением правил относительно положения церкви в государстве и своими постановлениями относительно христианской этики (”како христианом жити”). В связи с упадком религиозной нравственности в это время начинались церковные дискуссии, из которых и выросли 102 правила, рисующие идеалы нравственной жизни (западная церковь эти правила не признает). Перечень соответствующих статей, хотя и не в принятой их последовательности, и составляет, в сущности, содержание первых частей Домостроя. Здесь приводится правило 61.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ФУНДАМЕНТЫ И СТЕНЫ ПОДВАЛОВ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

8.1. Настоящий раздел устанавливает требования к проектированию газонаполнительных станций (ГНС), газонаполнительных пунктов (ГНП), промежуточных складов баллонов (ПСБ) и автомобильных газозаправочных станций (АГЗС), предназначенных для снабжения сжиженными углеводородными газами (СУГ) потребителей, использующих эти газы в качестве топлива.

8.2. При проектировании установок (станций) регазификации СУГ следует руководствоваться требованиями, относящимися к ГНС такой же общей вместимости резервуаров для хранения газа.

8.3. Нормы настоящего раздела не распространяются на проектирование сооружений и установок, в составе которых предусматриваются изотермические и неметаллические резервуары, подземные хранилища, а также на проектирование складов, предназначенных для хранения СУГ, используемых в качестве сырья на предприятиях химической, нефтехимической и других отраслей промышленности.

8.4. При проектировании ГНС, ГНП, ПСБ и АГЗС, строительство которых будет осуществляться в районах с особыми природными и климатическими условиями, следует дополнительно учитывать требования, предусмотренные разделами 10 и 11.

Мудрые мысли:

     Из заливных: белорыбица свежая, стерлядь свежая, пироги с пшеном да с вязигой и с горохом, караси с пшеном да с вязигой и с рыбой.      В Петров пост к столу подаются: сельдь на пару, сушеная рыба: лососина, белорыбица, осетрина, спинки стерляжьи, хребты белужьи, спинки осетровые, спинки белужьи, спинки белорыбицы на пару, уха щучья с шафраном, ухи щучьей черной векошники, окуни запеченые, векошники плотичьи, уха пескаревая, уха лещовая, уха из карасей, тавранчук осетровый, тавранчук стерляжий. Из заливных: белорыбица свежая, стерлядь свежая, пироги с пшеном да с вязигой и с горохом, караси с пшеном да с вязигой и с рыбой, стерлядь свежесоленая, осетрина свежая, осетрина соленая, щучина свежесоленая, головы щучьи с чесноком, гольцы, стерлядь вяленая, осетрина шехонская, осетрина косячная, грибы вареные и печеные, и весенние, щи и раки.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К СИСТЕМАМ ВНУТРЕННЕЙ КАНАЛИЗАЦИИ И ВОДОСТОКОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ В ОСОБЫХ ПРИРОДНЫХ И КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ ПРОСАДОЧНЫЕ ГРУНТЫ

4.7. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует производить по формуле

N Ј тgj1 RAcw,                                            (13)

где Аc – площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре напряжений (рис. 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение границы площади Аc определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для прямоугольного сечения

Аc = A

,                                          (14)

j1 =

                                               (15)

В формулах (13) ‑ (15):

R – расчетное сопротивление кладки сжатию;

A – площадь сечения элемента;

h – высота сечения в плоскости действия изгибающего момента;

e0 – эксцентриситет расчетной силы N относительно центра тяжести сечения;

j – коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l0 (см. пп. 4.2, 4.3) по табл. 18;

jc – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по табл. 18 в плоскости действия изгибающего момента при отношении

или гибкости

,

где hc и ic – высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Аc в плоскости действия изгибающего момента.

Рис. 5. Внецентренное сжатие

Рис. 6. Знакопеременная эпюра изгибающего момента для внецентренно сжатого элемента

Для прямоугольного сечения hc = h – 2e0. Для таврового сечения (при e0 > 0,45y) допускается приближенно принимать Аc = 2(у – e0)b и hс = 2(у -e0), где у – расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону эксцентриситета; b – ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в зависимости от направления эксцентриситета.

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте элемента (рис. 6) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба jc следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях

 или

,

 или

,

гдеH1 и H2 – высоты частей элемента с однозначной эпюрой изгибающего момента;

hc1; ic1и hс2; ic2 – высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами;

w – коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 19;

тg – коэффициент, определяемый по формуле

                                        (16)

где Ng – расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

h – коэффициент, принимаемый по табл. 20;

e0g – эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

При h і 30 см или i і 8,7 см коэффициент тgследует принимать равным единице.

Таблица19

4.8. При е0 > 0,7у, кроме расчета внецентренно сжатых элементов по формуле (13), следует производить расчет по раскрытию трещин в швах кладки согласно указаниям п. 5.3.

Таблица 20

4.9. При расчете несущих и самонесущих стен (см. п. 6.6) толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентриситет еv, который должен суммироваться с эксцентриситетом продольной силы.

Величину случайного эксцентриситета следует принимать равной: для несущих стен – 2 см; для самонесущих стен, а также для отдельных слоев трехслойных несущих стен – 1 см; для перегородок и ненесущих стен, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентриситет допускается не учитывать.

4.10. Наибольшая величина эксцентриситета (с учетом случайного) во внецентренно сжатых конструкциях без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать: для основных сочетаний нагрузок – 0,9 у, для особых – 0,95 у, в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок – 0,8 у, для особых – 0,85 у, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов должно быть не менее 2 см.

4.11. Элементы, работающие на внецентренное сжатие, должны быть проверены расчетом на центральное сжатие в плоскости, перпендикулярной к плоскости действия изгибающего момента в тех случаях, когда ширина их поперечного сечения b

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ) КАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Центрально-сжатые элементы

8.5. ГНС предназначаются для приема СУГ, поступающих железнодорожным, водным, автомобильным и трубопроводным транспортом; хранения и поставки СУГ потребителям в автоцистернах и баллонах; ремонта, технического освидетельствования и окраски баллонов.

Требования, предъявляемые к проектированию кустовых баз сжиженных газов, аналогичны требованиям к проектированию ГНС, изложенным в настоящих нормах.

8.6. ГНС следует располагать вне селитебной территории населенных пунктов, как правило, с подветренной стороны для ветров преобладающего направления по отношению к жилым районам.

8.7. Выбор площадки для строительства ГНС необходимо предусматривать с учетом приведенных в п. 8.12 расстояний до окружающих ГНС зданий и сооружений, а также наличия в районе строительства железных и автомобильных дорог.

8.8. Площадку для строительства ГНС следует предусматривать с учетом обеспечения снаружи ограждения газонаполнительной станции противопожарной полосы шириной 10 м и минимальных расстояний до лесных массивов: хвойных пород – 50 м, лиственных пород – 20 м.

8.9. Подъездной железнодорожный путь, как правило, не должен проходить через территорию других предприятий. Допускается прохождение подъездного железнодорожного пути к ГНС через территорию не более одного предприятия (по согласованию с этим предприятием) при условии устройства в пределах территории предприятия самостоятельного транзитного пути для ГНС.

Умные мысли:

     И как только после венчанья пойдет новобрачный князь к аргамаку, а новобрачная княгиня в сани, то расстилать перед ними все в том же порядке. Когда сойдет новобрачный князь с аргамака, а новобрачная княгиня выйдет из саней и пойдет на место свое за столом, тогда под новобрачного князя и под новобрачную княгиню расстилать точно так же; когда же встанут из-за стола и пойдут из горницы, расстилать перед новобрачным князем и перед княгинею так же. А как приедет новобрачный князь к себе на подворье и сойдет с аргамака, а новобрачная княгиня выйдет из саней, расстилать перед новобрачным князем и перед княгиней до сеней все так же. 

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• Нет связанных записей.

4.18. Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по формуле

M Ј RtbW,                                                     (20)

где М – расчетный изгибающий момент;

W – момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе;

Rtb – расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению (см. табл. 10 – 12).

Расчет изгибаемых неармированных элементов на поперечную силу следует производить по формуле

Q Ј Rtwbz,                                                    (21)

где Rtw – расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе, по табл. 11 – 13;

b – ширина сечения;

z – плечо внутренней пары сил, для прямоугольного сечения,

Примечание. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по неперевязанному сечению, не допускается.

Мудрые мысли:

В книге Иова рассказывается о многочисленных и страшных страданиях праведника Иова, которого Бог испытывал в его верности себе. Нищий Лазарь, “который лежал у ворот” богача в струпьях, питаясь крохами с его стола, после смерти попал в рай, а богач – в ад (Еванг. от Луки, гл. 16). 24. В той же притче Еванг. от Луки сказано, что после смерти Лазарь “отнесен был ангелами на лоно Авраамово”, т. е. к праотцам, в рай.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

4.30. Расчет элементов с сетчатым армированием (рис. 10) при центральном сжатии следует производить по формуле

N Ј mgjRsk A,                                              (26)

где N – расчетная продольная сила;

 RskЈ 2R – расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

Rsk = R +

,                                         (27)

при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/см ² ), при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле

Rsk1 = R1 +

.                                              (28)

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/см ² ) отношение

принимается равным 1;

Рис. 10. Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций

1 – арматурная сетка; 2 – выпуск арматурной сетки для контроля ее укладки

R1 – расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

R25 – расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

m =

 - процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Аst с размером ячейки С при расстоянии между метками по высоте s

m =

 тg – коэффициент, определяемый по формуле (16);

 Vs и Vk – соответственно объемы арматуры и кладки;

 j – коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 для lh или li, при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием ask, определяемой по формуле (4).

Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

m = 50

%.

2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

4.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения е0 Ј 0,17 h),следует производить по формуле

N Ј mgj1 Rskb Ac w,                                                     (29)

или для прямоугольного сечения

N Ј mgj1 Rskb A (1-

) w,                                       (30)

где RskЈ 2R- расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле

Rskb = R +

,                                         (31)

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

Rskb = R1 +

.                              (32)

Остальные величины имеют те же значения, что в пп. 4.1. и 4.7.

Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений е0 >0,17h), а также при lh >15 или li >53 применять сетчатое армирование не следует.

2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

m =

%

Мудрые фразы:

Следует 11-е правило Трулльского собора, текст которого значительно переработан и сокращен в Домострое. 34. Отрицательное отнош

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

6.30. При расчете многослойных стен (см. пп. 4.21 – 4.29) связи между конструктивными слоями следует считать жесткими:

а) при любом теплоизоляционном слое и расстояниях между осями вертикальных диафрагм из тычковых рядов кирпичей или камней не более 10h и не более 120 см, где h – толщина более тонкого конструктивного слоя;

б) при теплоизоляционном слое из монолитного бетона с пределом прочности на сжатие не менее 0,7 МПа (7 кгс/см ² ) или кладке из камней марки не ниже 10, при тычковых горизонтальных прокладных рядах, расположенных на расстояниях между осями рядов по высоте кладки не более 5h и не более 62 см.

6.31. Гибкие связи следует проектировать из коррозионно-стойких сталей или сталей, защищенных от коррозии, а также из полимерных материалов. Суммарная площадь сечения гибких стальных связей должна быть не менее 0,4 см ² на 1 м ² поверхности стены.

6.32. Облицовочный слой и основная кладка стены, если они жестко связаны друг с другом взаимной перевязкой, должны, как правило, иметь близкие деформационные свойства. Рекомендуется предусматривать применение облицовочного кирпича или камней, имеющих высоту, равную высоте ряда основной кладки.

6.33. В проектах следует предусматривать перевязку облицовки, жестко связанной с кладкой тычковыми рядами, по указаниям п. 6.3.

6.34. При устройстве обрезов в кладке, жестко связанной с облицовкой, в пределах выступающей части стены по всей ее толщине в проекте следует предусматривать укладку у обреза арматурных сеток не менее чем в трех швах.

Мысли о жизни:

Общее место средневековой литературы со свойственным ей разграничением телесного и духовного; один из возможных источников – поучение “како христианом жити”, известное еще по изборнику 1076 года, а также “Слово некоего отца к сыну” (там же) и под. 44. Выражение, буквально повторяющее изречения самых древних русских поучений (XI-XII вв.)неоднократно воспроизводится в тексте Домостроя (ср. в главе 25: “от безвременного питья” и пр.), поскольку призыв: “и знай во всем меру” является основным мотивом повествовательных частей Измарагда.

Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88

• ФУНДАМЕНТЫ И СТЕНЫ ПОДВАЛОВ