|
Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью l0/i Ј 28 или отношением l0/h Ј 8 (см. п. 4.2) допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.
2. Приведенные в табл. 15 (пп. 7 – 9) значения упругой характеристики а для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.
3. Упругая характеристика бутобетона принимается равной a = 2000.
4. Для кладки на легких р
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
3.9. Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по табл. 2 с коэффициентами:
на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа (2 кгс/см 2 – 0,8;
на растворах марок 4, 10, 25 и выше – соответственно 0,85, 0,9 и 1.
3.10. Расчетные сопротивления сжатию кладей при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, при высоте ряда от 300 до 500 мм – по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 4 и 5.
3.11. Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в табл. 2 – 8, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:
а) 0,8 – для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м 2 и менее;
б) 0,6 – для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, неармированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 – для крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g і 1800 кг/м 3 );
0,9 – для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов марок по прочности выше 300;
0,8 – для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из ячеистых бетонов вида А;
0,7 – для кладки из блоков и камней из ячеистых бетонов вида Б. Виды ячеистых бетонов принимаются в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
г) 1,15 – для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 – для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, – на коэффициенты условий работы gс по табл. 33.
3.12. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 4 с коэффициентами:
0,9 при пустотности блоков Ј 5 %
0,5 « « « Ј 25 «
0,25 « « « Ј 45 «
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению.
Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
3.13. Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в табл. 4, 5 и 7, следует принимать с коэффициентами:
0,8 – для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 – для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
3.14. Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:
0,7 – для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 – то же, в прочих зонах;
0,8 – для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
3.15. Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtbи главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в табл. 10.
Таблица 10
|
Вид напряженного состояния
|
Обозначения
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых pacтворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам
|
| |
|
при марке раствора
|
при прочности
|
| |
|
50 и выше
|
25
|
10
|
4
|
раствора 0,2 (2)
|
|
А. Осевое растяжение
|
Rt
|
|
|
|
|
|
|
1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рис. 1)
|
|
0,08(0,8)
|
0,05(0,5)
|
0,03(0,3)
|
0,01(0,1)
|
0,005(0,05)
|
|
2. По перевязанному сечению (рис. 2):
|
|
|
|
|
|
|
|
а) для кладки из камней правильной формы
|
|
0,16(1,6)
|
0,11(1,1)
|
0,05(0,5)
|
0,02(0,2)
|
0,01(0,1)
|
|
б) для бутовой кладки
|
|
0,12(1,2)
|
0,08(0,8)
|
0,04(0,4)
|
0,02(0,2)
|
0,01(0,1)
|
|
Б. Растяжение при изгибе
|
Rtb
(Rtw)
|
|
|
|
|
|
|
3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе)
|
|
0,12(1,2)
|
0,08(0,8)
|
0,04(0,4)
|
0,02(0,2)
|
0,01(0,1)
|
|
4. По перевязанному сечению (рис. 3):
|
|
|
|
|
|
|
|
а) для кладки из камней правильной формы
|
|
0,25(2,5)
|
0,16(1,6)
|
0,08(0,8)
|
0,04(0,4)
|
0,02(0,2)
|
|
б) для бутовой кладки
|
|
0,18(1,8)
|
0,12(1,2)
|
0,06(0,6)
|
0,03(0,3)
|
0,015(0,15)
|
|
В. Срез
|
Rsq
|
|
|
|
|
|
|
5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление)
|
|
0,16(1,6)
|
0,11(1,1)
|
0,05(0,5)
|
0,02(0,2)
|
0,01(0,1)
|
|
6. По перевязанному сечению для бутовой кладки
|
|
0,24(2,4)
|
0,16(1,6)
|
0,08(0,8)
|
0,04(0,4)
|
0,02(0,2)
|
|
Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.
2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:
для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия – 1,4;
для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней – 1,25;
для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести – 0,75;
для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича – 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным;
для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, – по табл. 33.
При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл. 10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.
3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгиба по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.
|
3.16. Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней
правильной формы осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в табл. 11.
Таблица 11
|
Вид напряженного состояния
|
Обозначение
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке камня
|
|
| |
|
200
|
150
|
100
|
75
|
50
|
35
|
25
|
15
|
10
|
|
1. Осевое растяжение
|
Rt
|
0,25 (2,5)
|
0,2 (2)
|
0,18 (1,8)
|
0,13 (1,3)
|
0,1 (1)
|
0,08 (0,8)
|
0,06 (0,6)
|
0,05 (0,5)
|
0,03 (0,3)
|
|
2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения
|
Rtb
Rtw
|
0,4 (4)
|
0,3 (3)
|
0,25 (2,5)
|
0,2 (2)
|
0,16 (1,6)
|
0,12 (1,2)
|
0,1 (1)
|
0,07 (0,7)
|
0,05 (0,5)
|
|
3. Срез
|
Rsq
|
1,0 (10)
|
0,8 (8)
|
0,65 (6,5)
|
0,55 (5,5)
|
0,4 (4)
|
0,3 (3)
|
0,2 (2)
|
0,14 (1,4)
|
0,09 (0,9)
|
|
Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям Rtw отнесены ко всему сечению разрыва кладки.
2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.17. Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtbприведены в табл. 12.
Таблица 12
|
Вид напряженного состояния
|
Обозначение
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при марке бетона
|
| |
|
М 200
|
М 150
|
М 100
|
М 75
|
М 50
|
М 35
|
|
1. Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения
|
Rt
Rtw
|
0,2(2,0)
|
0,18(1,8)
|
0,16(1,6)
|
0,14(1,4)
|
0,12(1,2)
|
0,1(1,0)
|
|
2. Растяжение при изгибе
|
Rtb
|
0,27(2,7)
|
0,25(2,5)
|
0,23(2,3)
|
0,2(2,0)
|
0,18(1,8)
|
0,16(1,6)
|
Рис. 1. Растяжение кладки по неперевязанному сечению
Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис. 3. Растяжение – кладки при изгибе по перевязанному сечению
3.18. Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
3.19. Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы gcs, приведенные в табл. 13.
Таблица 13
|
Вид армирования конструкций
|
Коэффициенты условий работы gcs для арматуры классов
|
| |
А-I
|
A-II
|
Bp-I
|
|
1. Сетчатое армирование
|
0,75
|
‑
|
0,6
|
|
2. Продольная арматура в кладке:
|
|
|
|
|
а) продольная арматура растянутая
|
1
|
1
|
1
|
|
б) то же, сжатая
|
0,85
|
0,7
|
0,6
|
|
в) отогнутая арматура и хомуты
|
0,8
|
0,8
|
0,6
|
|
3. Анкеры и связи в кладке:
|
|
|
|
|
а) на растворе марки 25 и выше
|
0,9
|
0,9
|
0,8
|
|
б) на растворе марки 10 иниже
|
0,5
|
0,5
|
0,6
|
|
Примечания: 1. При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления, приведенные в главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, принимаются не выше, чем для арматуры классов A-II или соответственно Bp-I.
2. При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы gcs1, приведенным в табл. 33.
|
Мудрые пожелания:
Кутья – согласно описанию Г. Котошихина – каша из пшена или пшеницы, “вареная с сытой да с сахаром или с ягодами”; обычно представлена была в виде лепешки, которую “вкушают как жертвенную пищу” “на поминках по умершему”; позже это всякая поминальная каша из любой крупы, разбухшей во время варки.
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
6.75. Сетчатое армирование горизонтальных швов кладки допускается применять только в случаях, когда повышение марок кирпича, камней и растворов не обеспечивает требуемой прочности кладки и площадь поперечного сечения элемента не может быть увеличена.
Количество сетчатой арматуры, учитываемой в расчете столбов и простенков, должно составлять не менее 0,1 % объема кладки (см. п. 4.30).
6.76. Арматурные сетки следует укладывать не реже, чем через пять рядов кирпичной кладки из обыкновенного кирпича, через четыре ряда кладки из утолщенного кирпича и через три ряда кладки из керамических камней.
6.77. Диаметр сетчатой арматуры должен быть не менее 3 мм.
Диаметр арматуры в горизонтальных швах кладки должен быть, не более:
при пересечении арматуры в швах – 6 мм
без пересечения арматуры в швах – 8 мм
Расстояние между стержнями сетки должно быть не более 12 и не менее 3 см.
Швы кладки армокаменных конструкций должны иметь толщину, превышающую диаметр арматуры не менее чем на 4 мм.
Народная мудрость:
То есть игрой в кости и в шахматы, которые порицались как “поганьскыя обычаи”. 56. О наказании идолопоклонников говорит апостол Павел в 1 послании коринфянам (10, 7-8), пересказывая некоторые книги Бытия: “народ сел есть и пить, и встал играть. Не станем блудодействовать, как некоторые из них блудодействовали, и в один день погибло их двадцать три тысячи”.
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
6.69. Тонкостенные сводчатые покрытия следует проектировать в виде сводов двоякой кривизны.
Для кладки сводов двоякой кривизны следует применять:
а) кирпич глиняный (полнотелый и пустотелый) или силикатный марки не ниже 75 при пролете сводов до 18 м и не ниже 100 при больших пролетах;
б) камни из тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях, автоклавного цементного ячеистого бетона вида А, а также природные камни марки не ниже 50.
Примечание. При пролете сводов до 12 м допускается применение природных камней марки не ниже 25, при этом толщина сводов должна быть не менее 9 см.
6.70. Для кладки сводов двоякой кривизны, включая их пяты, а также верхние участки стен в пределах 6 – 7 рядов кладки ниже уровня примыкания свода, следует применять растворы марки не ниже 50.
6.71. Расчет сводов двоякой кривизны должен производиться на внецентренное сжатие по условной расчетной схеме как плоских двухшарнирных арок. Рассчитывается одна волна сводчатого покрытия в сечениях с максимальными изгибающими моментами.
Расчетные сопротивления кладки сводов толщиной в 1/4 кирпича должны приниматься по п. 3.1 с коэффициентом 1,25.
6.72. Величина эксцентриситета приложения нормальной силы в поперечных сечениях сводов и в верхних частях стен при основных сочетаниях нагрузок не должна превышать 0,7у, где у – расстояние от оси поперечного сечения свода или стены до края сечения в сторону эксцентриситета. В сводах с затяжками для уменьшения расчетного изгибающего момента от внецентренного расположения затяжек должны устраиваться выносные пяты с внутренней стороны стен.
6.73. Расчетные изгибающие моменты, вызываемые удлинением затяжек, обжатием свода и смещением пят, следует учитывать только от нагрузок, действующих на свод после его раскружаливания (вес утеплителя, кровли, фонарей, снеговой нагрузки и т.п.).
6.74. Модуль деформаций кладки сводов при определении усилий в затяжках следует принимать по формуле (7).
Мысли мудрых людей:
Также обычный образ средневековой литературы; сравнение с первоисточниками показывает развитие этого образа в словесных заменах и перифразах, ср. в древнеславянском переводе “Слов” Григория Богослова “акы дыму рои подвигъшю” (Русская рукопись XI в. – ГПБ, (Q. п.I, 16, л. 71).
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
6.1. При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других элементов в период возведения зданий следует учитывать, что элементы перекрытий (балки, плиты и пр.) укладываются по ходу кладки и что возможно опирание элементов здания на свежую кладку.
6.2. Крупноразмерные элементы конструкций (панели, крупные блоки и т.п.) должны быть проверены расчетом для стадий их изготовления, транспортирования и монтажа. Собственный вес элементов сборных конструкций следует принимать в расчете с учетом коэффициента динамичности, величина которого принимается равной: при транспортировании – 1,8; при подъеме и монтаже – 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится. Допускается уменьшение указанных выше коэффициентов динамичности, если это подтверждено длительным опытом применения таких элементов, но не ниже 1,25.
6.3. Для сплошной кладки из камней правильной формы, за исключением кирпичных панелей, необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:
а) для кладки из полнотелого кирпича толщиной 65 мм – один тычковый ряд на шесть рядов кладки, а из кирпича толщиной 88 мм и пустотелого кирпича толщиной 65 мм – один тычковый ряд на четыре ряда кладки;
б) для кладки из камней правильной формы при высоте ряда до 200 мм – один тычковый ряд на три ряда кладки.
6.4. Необходимо предусматривать защиту стен и столбов от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала.
Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия из цементного раствора, кровельной стали и др. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги.
6.5. Неармированные кладки из каменных материалов в зависимости от вида кладки, а также прочности камней и растворов подразделяются на четыре группы (табл. 26).
Таблица 26
|
Вид кладки
|
Группа кладки
|
| |
I
|
II
|
III
|
IV
|
|
1. Сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше
|
На растворе марки 10 и выше
|
На растворе марки 4
|
-
|
-
|
|
2. То же, марок 35 и 25
|
-
|
На растворе марки 10 и выше
|
На растворе марки 4
|
-
|
|
3. То же, марок 15, 10 и 7
|
-
|
-
|
На любом растворе
|
На любом растворе
|
|
4. То же, марки 4
|
-
|
-
|
-
|
То же
|
|
5. Крупные блоки из кирпича или камней (вибрированные и невиб-рированные)
|
На растворе марки 25 и выше
|
‑
|
‑
|
‑
|
|
6. Кладка из грунтовых материалов (грунтоблоки и сырцовый кирпич)
|
‑
|
‑
|
На известковом растворе
|
На глиняном растворе
|
|
7. Облегченная кладка из кирпича или бетонных камней с перевязкой горизонтальными тычковыми рядами или скобами
|
На растворе марки 50 и выше с заполнением бетоном марки не ниже М 25 или вкладышами марок 25 и выше
|
На растворе марки 25 с заполнением бетоном или вкладышами марки 15
|
На растворе марки 10 и с заполнением засыпкой
|
-
|
|
8. Облегченная кладка из кирпича или камней колодцевая (с перевязкой вертикальными диафрагмами)
|
На раство
ре марки 50 и выше с заполнением теплоизоляционными плитами или засыпкой
|
На растворе марки 25 с заполнением теп-лоизоляционны-ми плитами или засыпкой
|
‑
|
‑
|
|
9. Кладка из постелистого бута
|
-
|
На растворе марки 25 и выше
|
На растворе марок 10 и 4
|
На глиняном растворе
|
|
10. Кладка из рваного бута
|
-
|
На растворе марки 50 и выше
|
На растворе марок 25 и 10
|
На растворе марки 4
|
|
11. Бутобетон
|
На бетоне марки М 100 и выше
|
На бетоне марок М 75 и М 50
|
На бетоне марки М 35
|
‑
|
6.6. Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:
несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса и ветра также нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т.п.;
самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех вышележащих этажей зданий и ветровую нагрузку;
ненесущие (в том числе навесные), воспринимающие нагрузку только от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим;
перегородки – внутренние стены, воспринимающие нагрузки только от собственного веса и ветра (при открытых оконных проемах) в пределах одного этажа, при высоте его не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относятся к самонесущим.
В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т.п. передаются на каркас или поперечные конструкции зданий.
6.7. Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены. Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.
За жесткие опоры следует принимать:
а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;
б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в табл. 27;
в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.
За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в табл. 27, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте «в».
Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т.п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.
Таблица 27
|
Тип покрытий и перекрытий
|
Расстояние между поперечными жесткими конструкциями, м, при группе кладки
|
| |
I
|
II
|
III
|
IV
|
|
А. Железобетонные сборные замоноличенные (см. прим. 2) и монолитные
|
54
|
42
|
30
|
-
|
|
Б. Из сборных железобетонных настилов (см. прим. 3) и из железобетонных или стальных балок с настилом ни плит или камней
|
42
|
36
|
24
|
|
|
В. Деревянные
|
30
|
24
|
18
|
12
|
|
Примечания: 1. Указанные в табл. 27 предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях:
а) при скоростных напорах ветра 70, 85 и 100 кгс
/м 2 соответственно на 15, 20 и 25%;
б) при высоте здания 22 – 32м – на 10%; 33 – 48 м – на 20% и более 48 м – на 25%:
в) для узких зданий при ширине b менее двойной высоты этажа Н – пропорционально отношению b/2Н.
2. В сборных замоноличенных перекрытиях типа А стыки между плитами должны быть усилены для передачи через них растягивающих усилий (путем сварки выпусков арматуры, прокладки в швах дополнительной арматуры с заливкой швов раствором марки не ниже 100 – при плитах из тяжелого бетона и марки не ниже М 50 – при плитах из легкого бетона или другими способами замоноличивания).
3. В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже 50.
4. Перекрытия типа В должны иметь двойной деревянный настил или настил, накат и подшивку.
|
6.8. При упругих опорах производится расчет рамной системы, стойками которой являются стены и столбы (железобетонные, кирпичные и др.), а ригелями – перекрытия и покрытия. При этом следует принимать, что стойки жестко защемлены в опорных сечениях.
При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки E = 0,8 Еo и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.
6.9. В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать:
а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания его на стену, равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов;
б) если боковое давление от стены на покрытие передается в местах опирания на стены ферм или прогонов, то стена с пилястрой рассматривается как стойка рамы с постоянным по высоте сечением, при этом ширина полки принимается равной 1/3 Н в каждую сторону от края пилястры, но не более 6h и ширины стены между проемами (H – высота стены от уровня заделки, h – толщина стены). При отсутствии пилястр и передаче на стены сосредоточенных нагрузок ширина участка 1/3 Н принимается в каждую сторону от края распределительной плиты, установленной под опорами ферм или прогонов.
6.10. Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно п. 6.7 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки.
Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.
Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.
6.11. При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:
а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;
б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;
в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных, связанных между собой стен или разной жесткости смежных участков стен.
При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле
(38)
где Т – сдвигающее усилие в пределах одного этажа;
Q – расчетная поперечная сила от горизонтальной нагруз
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
4.13. Расчет сечений на смятие при распределении нагрузки на части площади сечения следует производить по формуле
(17)
где Nc – продольная сжимающая сила от местной нагрузки;
Rc – расчетное сопротивление кладки на смятие, определяемое согласно указаниям п. 4.14;
Ac – площадь смятия, на которую передается нагрузка;
d = 1,5 – 0,5 y – для кирпичной и виброкирпичной кладки, а также кладки из сплошных камней или блоков, изготовленных из тяжелого и легкого бетона;
d = 1 – для кладки из пустотелых бетонных или сплошных камней и блоков из крупнопористого и ячеистого бетона;
y – коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки.
При равномерном распределении давления y = 1, при треугольной эпюре давления y = 0,5.
Если под опорами изгибаемых элементов не требуется установка распределительных плит, то допускается принимать = 0,75 – для кладок из материалов, указанных в поз. 1 и 2 табл. 21, и = 0,5 – для кладок из материалов, указанных в поз. 3 этой таблицы.
Таблица 21
| |
x1, для нагрузок по схеме
|
| |
рис. 9, а, в, в, д, ж
|
рис. 9, б, г, е, и
|
|
Материал кладки
|
местная нагрузка
|
сумма местной и основной нагрузок
|
местная нагрузка
|
сумма местной и основной нагрузок
|
|
1 Полнотелый кирпич, сплошные камни и крупные блоки из тяжелого бетона или бетона на пористых заполнителях М50 и выше
|
2
|
2
|
1
|
1,2
|
|
2. Керамические камни с щелевыми пустотами, дырчатый кирпич, бутобетон
|
1,5
|
2
|
1
|
1,2
|
|
3. Пустотелые бетонные камни и блоки. Сплошные камни и блоки из бетона М35. Камни и блоки из ячеистого бетона и природного камня
|
1,2
|
1,5
|
1
|
1
|
|
Примечание. Для кладок всех видов на неотвердевшем растворе или на замороженном растворе в период его оттаивания при зимней кладке, выполненной способом замораживания, принимаются значения x1, указанные в поз. 3 настоящей таблицы.
|
4.14. Расчетное сопротивление кладки на смятие Rс следует определять по формуле
Rс = x R; (18)
(19)
где А – расчетная площадь сечения, определяемая согласно указаниям п. 4.16;
x – коэффициент, зависящий от материала кладки и места приложения нагрузки, определяется по табл. 21.
При расчете на смятие кладки с сетчатым армированием расчетное сопротивление кладки Rс принимается в формуле (17) большим из двух значений: Rс, определяемого по формуле (18) для неармированной кладки, или Rс = Rsk,где Rsk – расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием при осевом сжатии, определяемое по формуле (27) или (28).
4.15. При одновременном действии местной (опорные реакции балок, прогонов, перекрытий и т.п.) и основной нагрузок (вес вышележащей кладки и нагрузка, передающаяся на эту кладку) расчет производится раздельно на местную нагрузку и на сумму местной и основной нагрузок, при этом принимаются различные значения x1, согласно табл. 21.
При расчете на сумму местной и основной нагрузок разрешается учитывать только ту часть местной нагрузки, которая будет приложена до загружения площади смятия основной нагрузкой.
Примечание. В случае, когда площадь сечения достаточна для восприятия одной лишь местной нагрузки, но недостаточна для восприятия суммы местной и основной нагрузок, допускается устранять передачу основной нагрузки на площадь смятия путем устройства промежутка или укладки мягкой прокладки над опорным концом прогона, балки или
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
3.1. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и из керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах приведены в табл. 2.
Таблица 2
|
Марка кирпича
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 – 150 мм на тяжелых растворах
|
|
или камня
|
при марке раствора
|
При прочности раствора
|
| |
200
|
150
|
100
|
75
|
50
|
25
|
10
|
4
|
0,2 (2)
|
нулевой
|
|
300
250
200
150
125
100
75
50
5
|
3,9(39)
3,6(36)
3,2(32)
2,6(26)
‑
‑
‑
‑
‑
|
3,6(36)
3,3(33)
3,0(30)
2,4(24)
2,2(22)
2,0(20)
‑
‑
‑
|
3,3(33)
3,0(30)
2,7(27)
2,2(22)
2,0(20)
1,8(18)
1,5(15)
‑
‑
|
3,0(30)
2,8(28)
2,5(25)
2,0(20)
1,9(19)
1,7(17)
1,4(14)
1,1(11)
0,9(9)
|
2,8(28)
2,5(25)
2,2(22)
1,8(18)
1,7(17)
1,5(15)
1,3(13)
1,0(10)
0,8(8)
|
2,5(25)
2,2(22)
1,8(18)
1,5(15)
1,4(14)
1,3(13)
1,1(11)
0,9(9)
0,7(7)
|
2,2(22)
1,9(19)
1,6(16)
1,3(13)
1,2(12)
1,0(10)
0,9(9)
0,7(7)
0,6(6)
|
1,8(18)
1,6(16)
1,4(14)
1,2(12)
1,1(11)
0,9(9)
0,7(7)
0,6(6)
0,45(4,5)
|
1,7(17)
1,5(15)
1,3(13)
1,0(10)
0,9(9)
0,8(8)
0,6(6)
0,5(5)
0,4(4)
|
1,5(15)
1,3(13)
1,0(10)
0,8(8)
0,7(7)
0,6(6)
0,5(5)
0,35(3,5)
0,25(2,5)
|
|
Примечание. Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 – для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 – для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.
Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества – растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.
|
3.2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в табл. 3.
Таблица 3
|
Марка кирпича
|
Расчетные сопротивления Rh, МПа (кгс/см 2 ), сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора
|
| |
200
|
150
|
100
|
75
|
50
|
|
300
250
200
150
125
100
75
|
|
idth="66" valign="top">
5,6(56)
5,2(52)
4,8(48)
4,0(40)
3,6(36)
3,1(31)
‑
5,3(53)
4,9(49)
4,5(45)
3,7(37)
3,3(33)
2,9(29)
2,5(25)
|
4,8(48)
4,4(44)
4,0(40)
3,3(33)
3,0(30)
2,7(27)
2,3(23)
|
4,5(45)
4,1(41)
3,6(36)
3,1(31)
2,9(29)
2,6(26)
2,2(22)
|
4,2(42)
3,7(37)
3,3(33)
2,7(27)
2,5(25)
2,3(23)
2,0(20)
|
|
примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по табл. 3 с коэффициентом 1,05.
2. Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по табл. 3 с коэффициентом 0,85.
3. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8.
|
3.3. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков из бетонов всех видов и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 – 1000 мм приведены в табл. 4.
Таблица 4
|
Марка бетона
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 – 1000 мм
|
|
или камня
|
при марке раствора
|
при нулевой прочности
|
| |
200
|
150
|
100
|
75
|
50
|
25
|
10
|
раствора
|
|
|
1000 800 600 500 400 300 250 200 150 100
75
50
35
25
|
17,9(179)
15,2(152)
12,8(128)
11,1(111)
9,3(93)
7,5(75)
6,7(67)
5,4(54)
4,6(46)
‑
‑
‑
‑
‑
|
17,5(175)
14,8(148)
12,4(12)
10,7(107)
9,0(90)
7,2(72)
6,4(64)
5,2(52)
4,4(44)
3,3(33)
‑
‑
‑
‑
|
17,1(171)
14,4(144)
12,0(120)
10,3(103)
8,7(87)
6,9(69)
6,1(61)
5,0(50)
4,2(42)
3,1(31)
2,3(23)
1,7(17)
‑
‑
|
16,8(168)
14,1(141)
11,7(117)
10,1(101)
8,4(84)
6,7(67)
5,9(59)
4,9(49)
4,1(41)
2,9(29)
2,2(22)
1,6(16)
‑
‑
|
16,5(165)
13,8(138)
11,4(114)
9,8(98)
8,2(82)
6,5(65)
5,7(57)
4,7(47)
3,9(39)
2,7(27)
2,1(21)
1,5(15)
1,1(11)
0,9(9)
|
15,8(158)
13,3(133)
10,9(109)
9,3(93)
7,7(77)
6,2(62)
5,4(54)
4,3(43)
3,7(37)
2,6(26)
2,0(20)
1,4(14)
1,0(10)
0,8(8)
|
14,5(145)
12,3(123)
9,9(99)
8,7(87)
7,4(74)
5,7(57)
4,9(49)
4,0(40)
3,4(34)
2,4(24)
1,8(18)
1,2(12)
0,9(9)
0,7(7)
|
11,3(113)
9,4(94)
7,3(73)
6,3(63)
5,3(53)
4,4(44)
3,8(38)
3,0(30)
2,4(24)
1,7(17)
1,3(13)
0,85(8,5)
0,6(6)
0,5(5)
|
|
|
Примечания: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по табл. 4 с коэффициентом 1,1.
2. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, кгс/см 2 , эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 – 78 и ГОСТ 8462 – 75.
3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по табл. 4 с коэффициентом 1,2.
|
|
3.4. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 – 300 мм приведены в табл. 5.
Таблица 5
|
Марка кирпича
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленных или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 – 300 мм
|
|
или камня
|
при марке раствора
|
При прочности раствора
|
| |
200
|
150
|
100
|
75
|
50
|
25
|
10
|
4
|
0,2 (2)
|
нулевой
|
|
1000
800
600
500
400
300
200
150
100
75
50
35
25
15
|
13,0(130)
11,0(110)
9,0(90)
7,8(78)
6,5(65)
5,8(58)
4,0(40)
3,3(33)
2,5(25)
‑
‑
‑
‑
‑
|
2,5(125)
10,5(105)
8,5(85)
7,3(73)
6,0(60)
4,9(49)
3,8(38)
3,1(31)
2,4(24)
‑
‑
‑
‑
‑
|
12,0(120)
10,0(100)
8,0(80)
6,9(69)
5,8(58)
4,7(47)
3,6(36)
2,9(29)
2,3(23)
1,9(19)
1,5(15)
‑
‑
‑
|
11,5(115)
9,5(95)
7,8(78)
6,7(67)
5,5(55)
4,5(45)
3,5(35)
2,8(28)
2,2(22)
1,8(18)
1,4(14)
‑
‑
‑
|
11,0(110)
9,0(90)
7,5(75)
6,4(64)
5,3(53)
4,3(43)
3,3(33)
2,6(26)
2,0(20)
1,7(17)
1,3(13)
1,0(10)
0,8(8)
‑
|
10,5(105)
8,5(85)
7,0(70)
6,0(60)
5,0(50)
4,0(40)
3,0(30)
2,4(24)
1,8(18)
1,5(15)
1,2(12)
0,95(9,5)
0,75(7,5)
0,5(5)
|
9,5(95)
8,0(80)
6,0(60)
5,3(53)
4,5(45)
3,7(37)
2,8(28)
2,2(22)
1,7(17)
1,4(14)
1,0(10)
0,85(8,5)
0,65(6,5)
0,45(4,5)
|
8,5(85)
7,0(70)
5,5(55)
4,8(48)
4,0(40)
3,3(33)
2,5(25)
2,0(20)
1,5(15)
1,2(12)
0,9(9)
0,7(7)
0,55(5,5)
0,38(3,8)
|
8,3(83)
6,8(68)
5,3(53)
4,6(46)
3,8(38)
3,1(31)
2,3(23)
1,8(18)
1,3(13)
1,1(11)
0,8(8)
0,6(6)
0,5(5)
0,35(3,5)
|
8,0(80)
6,5(65)
5,0(50)
4,3(43)
3,5(35)
2,8(28)
2,0(20)
1,5(15)
1,0(10)
0,8(8)
0,6(6)
<
p align="center"> 0,45(4,5)
0,35(3,5)
0,25(2,5)
|
|
Примечания: 1. Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл. 5 с коэффициентом 0,8.
2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. п. 2.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл. 5 с коэффициентами: 0,7 для кладки наружных стек в зонах с сухим климатом, 0,5 – в прочих зонах; 0,8 – для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.
3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ± 2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл. 5 с коэффициентом 1,3.
|
3.5. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200 – 300 мм приведены в табл. 6.
Таблица 6
|
Марка
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда кладки 200 – 300 мм
|
|
камня
|
при марке раствора
|
при прочности раствора
|
| |
100
|
75
|
50
|
25
|
10
|
4
|
0,2(2)
|
нулевой
|
|
150
125
100
75
50
35
25
|
2,7(27)
2,4(24)
2,0(20)
1,6(16)
1,2(12)
‑
‑
|
2,6(26)
2,3(23)
1,8(18)
1,5(15)
1,15(11,5)
1,0(10)
‑
|
2,4(24)
2,1(21)
1,7(17)
1,4(14)
1,1(11)
0,9(9)
0,7(7)
|
2,2(22)
1,9(19)
1,6(16)
1,3(13)
1,0(10)
0,8(8)
0,65(6,5)
|
2,0(20)
1,7(17)
1,4(14)
1,1(11)
0,9(9)
0,7(7)
0,55(5,5)
|
1,8(18)
1,6(16)
1,3(13)
1,0(10)
0,8(8)
0,6(6)
0,5(5)
|
1,7(17)
1,4(14)
1,1(11)
0,9(9)
0,7(7)
0,55(5,5)
0,45(4,5)
|
1,3(13)
1,1(11)
0,9(9)
0,7(7)
0,5(5)
0,4(4)
0,3(3)
|
|
Примечание. Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к табл. 5.
|
3.6. Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в табл. 7.
Таблица 7
|
Вид кладки
|
Марка
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески)
|
| |
камня
|
при марке раствора
|
при прочности раствора
|
| |
|
25
|
10
|
4
|
0,2 (2)
|
нулевой
|
|
1. Из природных камней при высоте ряда до 150 мм
|
25
15
10
7
|
0,6(6)
0,4(4)
0,3(3)
0,25(2,5
)
|
0,45(4,5)
0,35(3,5)
0,25(2,5)
0,2(2)
|
0,35(3,5)
0,25(2,5)
0,2(2)
0,18(1,8)
|
0,3(3)
0,2(2)
0,18(1,8)
0,15(1,5)
|
0,2(2)
0,13(1,3)
0,1(1)
0,07(0,7)
|
|
2. То же, при высоте ряда 200 – 300 мм
|
10
7
4
|
0,38(3,8)
0,28(2,8)
‑
|
0,33(3,2)
0,25(2,5)
0,15(1,5)
|
0,28(2,8)
0,23(2,3)
0,14(1,4)
|
0,25(2,5)
0,2(2)
0,12(1,2)
|
0,2(2)
0,12(1,2)
0,08(0,8)
|
3.7. Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в табл. 8.
Таблица 8
|
Марка рваного
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см 2 ), сжатию бутовой кладки из рваного бута
|
|
бутового
|
при марке раствора
|
при прочности раствора
|
|
камня
|
100
|
75
|
50
|
25
|
10
|
4
|
0,2(2)
|
нулевой
|
|
1000
800
600
500
400
300
200
150
100
50
35
25
|
2,5(25)
2,2(22)
2,0(20)
1,8(18)
1,5(15)
1,3(13)
1,1(11)
0,9(9)
0,75(7,5)
‑
‑
‑
|
2,2(22)
2,0(20)
1,7(17)
1,5(15)
1,3(13)
1,15(11,5)
1,0(10)
0,8(8)
0,7(7)
‑
‑
‑
|
1,8(18)
1,6(16)
1,4(14)
1,3(13)
1,1(11)
0,95(9,5)
0,8(8)
0,7(7)
0,6(6)
0,45(4,5)
0,36(3,6)
0,3(3)
|
1,2(12)
1,0(10), 0,9(9)
0,85(8,5)
0,8(8)
0,7(7)
0,6(6)
0,55(5,5)
0,5(5)
0,35(3,5)
0,29(2,9)
0,25(2,5)
|
0,8(8)
0,7(7)
0,65(6,5)
0,6(6)
0,55(5,5)
0,5(5)
0,45(4,5)
0,4(4)
0,35(3,5)
0,25(2,5)
0,22(2,2)
0,2(2)
|
0,5(5)
0,45(4,5)
0,4(4)
0,38(3,8)
0,33(3,3)
0,3(3)
0,28(2,8)
0,25(2,5)
0,23(2,3)
0,2(2)
0,18(1,8)
0,15(1,5)
|
0,4(4)
0,33(3,3)
0,3(3)
0,27(2,7)
0,23(2,3)
0,2(2)
0,18(1,8)
0,17(1,7)
0,15(1,5)
0,13(1,3)
0,12(1,2)
0,1(1)
|
0,33(3,3)
0,28(2,8)
2,2(2)
0,18(1,8)
0,15(1,5)
0,12(1,2)
0,08(0,8)
0,07(0,7)
0,05(0,5)
0,03(0,3)
0,02(0,2)
0,02(0,2)
|
|
Примечания: 1. Приведенные в табл. 8 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес, для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8, для растворов марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.
2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 8, следует умножать на коэффициент 1,5.
3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом – на 0,1 МПа (1 кг/см 2 ; при кладке в траншеях «враспор» с нетронутым грунтом и при надстройках – на 0,2 МПа (2 кгс/см 2 ).
|
3.8. Р
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
7.1. Способ кладки, применяемый для возведения зданий и сооружений в зимнее время при отрицательных температурах, должен обосновываться предварительными технико-экономическими расчетами, обеспечивающими оптимальные показатели стоимости, трудоемкости, расхода цемента, электроэнергии, топлива и т.п. Принятый способ зимней кладки должен обеспечивать прочность и устойчивость конструкций как в период их возведения, так и последующей эксплуатации. Выполнение зимней кладки из кирпича, камней правильной формы и крупных блоков следует предусматривать одним из следующих способов:
а) на растворах не ниже марки 50 с противоморозными химическими добавками, не вызывающими коррозии материалов кладки (поташ, нитрит натрия, смешанные добавки, комплексные добавки НКМ), твердеющих на морозе без обогрева;
б) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 10 без химических добавок. При этом элементы конструкций должны иметь достаточную прочность и устойчивость как в период их первого оттаивания (при наименьшей прочности свежеоттаявшего раствора), так и в последующий период эксплуатации зданий. Высота каменных конструкций, возводимых способом замораживания, не должна превышать 15 м. Допускается выполнение способом замораживания фундаментов малоэтажных зданий (до трех этажей включительно) из постелистого камня, укладываемого «враспор» со стенками траншей на растворах марки не ниже 25;
в) способом замораживания на обыкновенных растворах не ниже марки 50 без химических добавок с обогревом возводимых конструкций в течение времени, за которое кладка достигает несущей способности, достаточной для нагружения вышележащими конструкциями зданий.
7.2. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся на растворах с противоморозными химическими добавками, принимаются:
равными расчетным сопротивлениям летней кладки, приведенным в табл. 2 – 8, если каменная кладка будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до минус 15°С, и с понижающим коэффициентом 0,9, если кладка будет выполняться при температуре ниже минус 15°С.
7.3. Расчетные сопротивления сжатию кладки, выполнявшейся способом замораживания и способом замораживания с обогревом возведенных конструкций, на растворах без противоморозных добавок в законченном здании после оттаивания и твердения раствора при положительных температурах следует принимать по табл. 2 – 8 с понижающими коэффициентами; для кирпичной и каменной кладки при среднесуточной температуре наружного воздуха, при которой выполнялась кладка, до минус 15°С – 0,9 и до минус 30°С – 0,8, для кладки из крупных блоков расчетные сопротивления не снижаются.
7.4. Мероприятия, обеспечивающие необходимую конечную прочность зимней кладки (повышение марок растворов, применение кирпича и камней повышенной прочности или в отдельных случаях применение сетчатого армирования), должны быть указаны на рабочих чертежах. При кладке, выполняемой на растворах с химическими добавками (п.7.2), указанные мероприятия применяются для элементов кладки, несущая способность которых используется более чем на 90 %. При кладке, выполняемой способом замораживания (п. 7.3) для элементов, несущая способность которых используется более чем на 70 %.
7.5. При кладке на растворах с противоморозными добавками, не вызывающими коррозии арматуры, коэффициенты условий работы gс1 и gcs1 приведенные в табл. 33, не учитываются. При кладке способом замораживания или способом замораживания с искусственным обогревом возведенных конструкций следует учитывать влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы коэффициентов условий работы gс1 и gcs1.
Таблица 33
|
Вид напряженного состояния
|
Коэффициенты условий работы
|
|
зимней кладки
|
кладки gс1
|
сетчатой арматуры gcs1
|
|
1. Сжатие отвердевшей (после оттаивания) кладки из кирпича
|
1,0
|
‑
|
|
2. То же, бутовой кладки из постелистого камня
|
0,8
|
‑
|
|
3. Растяжение, изгиб, срез отвердевшей кладки всех видов по растворным швам
|
0,5
|
‑
;
|
|
4. Сжатие кладки с сетчатым армированием, возводимой способом замораживания в стадии оттаивания
|
‑
|
0,5
|
|
5. То же, отвердевшей (после оттаивания)
|
‑
|
0,7
|
|
6. То же, возводимой на растворах с противоморозными добавками при твердении на морозе и прочности раствора не менее 1,5 МПа (15 кгс/см 2 ) в момент оттаивания
|
‑
|
1,0
|
7.6. В рабочих чертежах зданий повышенной этажности (9 этажей и более), возводимых зимой на растворах с противоморозными химическими добавками, следует указывать требуемые промежуточные прочности раствора на этажах для различных стадий готовности здания.
7.7. Расчет несущей способности конструкций, возводимых способом замораживания на обыкновенных растворах (без противоморозных добавок), должен производиться: в стадии оттаивания при расчетной прочности оттаивающего раствора 0,2 МПа (2 кгс/см 2 ) при растворе на портландцементе и толщине стен и столбов 38 см и более; при нулевой прочности оттаивающего раствора и растворе на шлакопортландцементе или пуццолановом цементе независимо от толщины стен и столбов, а также при растворе на портландцементе, если толщина стен и столбов менее 38 см.
При расчете в стадии оттаивания должно учитываться влияние пониженного сцепления раствора с камнем и арматурой введением в расчетные формулы дополнительных коэффициентов условий работы gс1 и gcs1, приведенных в табл. 33.
7.8. Прочность зимней кладки, выполняемой способом замораживания с обогревом, должна определяться расчетом с учетом упрочнения, достигнутого раствором в пределах всего или части сечения.
Отогревание конструкций допускается только после проверки расчетом их достаточной несущей способности в период искусственного оттаивания кладки.
7.9. Участки кладки, выполняемой способом замораживания (столбы, простенки), в которых расчетом были выявлены перенапряжения в стадии оттаивания, необходимо усиливать установкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и последующего твердения кладки.
7.10. Возведение кладки на обыкновенных растворах способом замораживания не допускается для конструкций:
а) из бутобетона и рваного бута;
б) подвергающихся в стадии оттаивания вибрации или значительным динамическим нагрузкам;.
в) подвергающихся в стадии оттаивания поперечным нагрузкам, величина которых превышает 10 % продольных;
г) с эксцентриситетами в стадии оттаивания, превышающими 0,25у для конструкций, не имеющих верхней опоры, и 0,7у при наличии верхней опоры;
д) с отношением высот стен (столбов) к их толщинам, превышающим в стадии оттаивания значения b, установленные для кладок IV группы (см. пп. 6.17 – 6.19).
Для конструкций, не имеющих верхней опоры (см. п. 6.20), предельные отношения следует уменьшать в два раза и принимать неболее b = 6. В случаях превышения предельно допускаемой гибкости конструкции при их возведении следует усилить временными креплениями, обеспечивающими их устойчивость в период оттаивания.
7.11. В качестве противоморозной добавки к растворам допускается применять только нитрит натрия:
а) при возведении влажных цехов, бань, прачечных и других помещений с повышенной влажностью воздуха, определяемой в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике, а также помещений с температурой воздуха выше 40°С;
б) при возведении конструкций, расположенных в зоне переменного уровня воды и под водой, не имеющих гидроизоляции.
7.12. Не допускается непосредственный контакт растворов с добавками нитрита натрия, поташа, НКМ, ННХКМ с оцинкованными и алюминиевыми закладными частями без предварительной защиты их протекторными покрытиями.
7.13. Растворы с добавками поташа не допускается применять в стенах из силикатного кирпича марки ниже 100 и морозостойкостью ниже Мрз 25.
7.14. При проектировании каменных стен с облицовками из плит, устанавливаемых одновременно с кладкой в зимних условиях, необходимо учитывать различную деформативность облицовочных слоев и кладки стен и в проекте указывать мероприятия, исключающие возможность образования трещин и отслоений облицовки от основной кладки стен.
7.15. В рабочих чертежах зданий или сооружений, каменные конструкции которых будут возводиться способом замораживания, дополнительно к мер
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
|
