6.47. Железобетонные перемычки следует рассчитывать на нагрузку от перекрытий и на давление от свежеуложенной, неотвердевшей кладки, эквивалентное весу пояса кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания).
Примечания: 1. Допускается при наличии соответствующих конструктивных мероприятий (выступы в сборных перемычках, выпуски арматуры и т.п.) учитывать совместную работу кладки с перемычкой.
2. Нагрузки на перемычки от балок и настилов перекрытий не учитываются, если они расположены выше квадрата кладки со стороной, равной пролету перемычки, а при оттаивающей кладке, выполненной способом замораживания, – выше прямоугольника кладки с высотой, равной удвоенному пролету перемычки в свету. При оттаивании кладки перемычки допускается усиливать постановкой временных стоек на клиньях на период оттаивания и первоначального твердения кладки.
3. В вертикальных швах между брусковыми перемычками, в случаях когда не обеспечивается требуемое сопротивление их теплопередаче, следует предусматривать укладку утеплителя.
6.48. Кладку висячих стен, поддерживаемых рандбалками, следует проверять на прочность при смятии в зоне над опорами рандбалок. Должна быть проверена также прочность кладки при смятии под опорами рандбалок. Длину эпюры распределения давления в плоскости контакта стены и рандбалки следует определять в зависимости от жесткости кладки и рандбалки. При этом рандбалка заменяется эквивалентным по жесткости условным поясом кладки, высота которого определяется по формуле
(56)
где Eb – начальный модуль упругости бетона;
Ired – момент инерции приведенного сечения рандбалки, принимаемый в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;
Е – модуль деформации кладки, определяемый по формуле (7);
h – толщина висячей стены.
Жесткость стальных рандбалок определяется как произведение
ЕsЧIs,
где Еsи Is – модуль упругости стали и момент инерции сечения рандбалки.
6.49. Эпюру распределения давления в кладке над промежуточными опорами неразрезных рандбалок следует принимать по треугольнику при a Ј2s (рис. 15,а) и по трапеции при 3s і а>2s (рис. 15,б) с меньшим ее основанием, равным a – 2s. Максимальная величина напряжений смятия sс (высота треугольника или трапеции) должна определяться из условия равенства объема эпюры давления и опорной реакции рандбалки по формулам:
при треугольной эпюре давления (a Ј2s)
(57)
при трапециевидной эпюре давления (3s >а>2s)
(58)
где а – длина опоры (ширина простенка);
N – опорная реакция рандбалки от нагрузок, расположенных в пределах ее пролета и длины опоры, за вычетом собственного веса рандбалки;
s = 1,57H0 – длина участка эпюры распределения давления в каждую сторону от грани опоры;
h – толщина стены.
Если а >3s, то в формуле (58) вместо а следует принимать расчетную длину опоры, равную a1 = 3s, состоящую из двух участков длиной по 1,5s с каждой стороны простенка (рис. 15,в).
6.50. Эпюру распределения давления над крайними опорами рандбалок, а также над опорами однопролетных рандбалок следует принимать треугольной (рис. 15,г) с основанием
lc = a1 + s1 (59)
где s1 = 0,9 h0 – длина участка распределения давления от грани опоры;
a1 – длина опорного участка рандбалки, но не более 1,5H (H – высота рандбалки).
Максимальное напряжение над опорой рандбалки
(60)
Рис. 15. Распределение давления в кладке над опорами висячих стен
а – на средних опорах неразрезных балок при aЈ2s; б – то же, при 3s і а>2s; в – то же, при а > 3
s; г- на крайних опорах неразрезных балок и на опорах однопролетных рандбалок
6.51. Прочность кладки висячих стен при местном сжатии в зоне, расположенной над опорами рандбалок, следует проверять по указаниям, приведенным в пп. 4.13 – 4.16.
Расчет на местное сжатие кладки под опорами неразрезных рандбалок следует производить для участка, расположенного в пределах опоры длиной не более 3H от ее края (H – высота рандбалки) и длиной не более 1,5Н для однопролетных рандбалок и крайних опор неразрезных рандбалок. Длина опоры однопролетных рандбалок должна быть не менее H.
Если рассчитываемое сечение расположено на высоте H1 над верхней гранью рандбалки, то при определении длины участков s и s1 следует принимать высоту пояса кладки H01 = Н0 + Н1.
Расчетную площадь сечения А при расчете висячих стен на местное сжатие следует принимать: в зоне, расположенной над промежуточными опорами неразрезных рандбалок, как для кладки, загруженной местной нагрузкой в средней части сечения; в зоне над опорами однопролетных рандбалок или крайними опорами неразрезных рандбалок, а также при расчете кладки, под опорами рандбалок как для кладки, загруженной на краю селения.
6.52. Эпюру распределения давления в кладке висячих стен при наличии проемов следует принимать по трапеции, причем площадь треугольника, который отнимается от эпюры давления в пределах проема, заменяется равновеликой площадью параллелограмма, добавляемой к остальной части эпюры (рис. 16). При расположении проемов на высоте H1 над рандбалкой длина участка s соответственно увеличивается (см, п. 6.51).
Рис. 16. Эпюра распределения давления в кладке висячих стен при наличии проема
6.53. Расчет рандбалок должен производиться на два случая загружения:
а) на нагрузки, действующие в период возведения стен. При кладке стен из кирпича, керамических камней или обыкновенных бетонных камней должна приниматься нагрузка от собственного веса неотвердевшей кладки высотой, равной 1/3 пролета, для кладки в летних условиях и целому пролету – для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания при выполнении кладки способом замораживания, см. п. 7.1).
При кладке стен из крупных блоков (бетонных или кирпичных) высоту пояса кладки, на нагрузку от которого должны быть рассчитаны рандбалки, следует принимать равной 1/2 пролета, но не менее высоты одного ряда блоков. При наличии проемов и высоте пояса кладки от верха рандбалок до подоконников менее 1/3 пролета следует учитывать также вес кладки стен до верхней грани железобетонных или стальных перемычек (рис. 17). При рядовых, клинчатых и арочных перемычках должен учитываться вес кладки стен до отметки, превышающей отметку верха проема на 1/3 его ширины;
Рис. 17. Схема нагрузки на рандбалку при наличии проема в стене
1 – нагрузка на рандбалку, 2 – железобетонная перемычка
б) на нагрузки, действующие в законченном здании. Эти нагрузки следует определять, исходя из приведенных выше эпюр давлений, передающихся на балки от опор и поддерживаемых балками стен.
Количество и расположение арматуры в балках устанавливают по максимальным величинам изгибающих моментов и поперечных сил, определенных по двум указанным выше случаям расчета.
Интересные мысли:
Афанасий, епископ Александрийский (298-373), один из руководителей Никейского собора 315 г., боролся против ереси ариан за догмат о единстве естества Бога отца, Бога сына и Бога Духа святого; Петр Дамаскин – ученый-писатель второй половины XII в. (которого, между прочим, почитают старообрядцы, указывая, что он отстаивал двоеперстие: “два перста и едина рука являют единого господа, во двою естеству познаваема”, однако, неясно, каково тут соотношение чисел 2 и 3).
Пособий к СНиП 2.04.01-85, СНиП 2.04.02-84, СНиП 2.04.05-91, СНиП 2.04.07-86, СНиП 2.04.09-84, СНиП 2.04.14-88
